凝结水溶氧大原因分析演示教学

凝结水溶氧大原因分

析

凝结水溶氧大原因分析及解决方案探讨

火电厂机组凝结水溶解氧是电厂化学监督的主要指标之一，凝结水溶氧高低将直接影响机组的安全、经济运行，根据电力技术监督的规定要求,300MW 亚临界发电机组,凝结水溶氧含量应≤30μg/L。但国内投运的300MW机组，特别是国产机组，普遍存在凝结水溶解氧超标且长期不合格的问题，因此，掌握凝结水溶氧高的各方面因素，并能及时地查找消除对发电机组的健康经济运行显得尤为重要。

1凝结水溶氧超标对发电机组的危害

凝结水含氧量过大对机组造成的危害主要有以下几方面:

1.1 缩短设备的寿命凝结水溶解氧大幅度超标或者长期不合格，会加速凝结水管道设备腐蚀及炉前热力系统铁垢的产生。凝结水溶解氧严重超标时，还会导致除氧器后给水溶解氧超标，影响锅炉受热面传热效率，加速锅炉管道设备腐蚀结垢乃至发生锅炉爆管等事故，严重威胁机组的安全、经济运行。

1.2 降低回热设备的换热效率在汽轮机的回热系统中,采用的是表面式换热器,设备的腐蚀产物附着在换热面上,形成疏松的附着层,同时,凝结水中含氧过多,会使换热面上形成一层薄膜,均使换热热阻增大,降低循环的热效率。

1.3 影响机组的真空为了保证机组的稳定经济运行,凝汽器必须处于高度的真空状态。过多的空气漏入凝汽器,会造成真空降低,一方面会影响机组的经济性,严重时将降低机组的出力;另一方面,也使得抽气系统的抽气负荷增加,增加了厂用电量。

2影响凝结水溶氧的因素

由于凝汽器、空气系统及凝结水泵正常运行中处于负压状态,系统中的每个不严密处都有可能漏入空气而影响凝结水的溶氧含量。归结起来有如下几个方面: 2.1 化学制水设备及凝汽器补水方式特点对凝结水溶解氧的影响

凝汽器补水来源于化学制备的除盐水，除盐水溶氧指标合格与否将对凝结水溶氧产生最直接的影响，很多电厂在一定程度上忽视对除盐水溶氧指标的控制，大量的实验结果表明，除盐水溶氧≤100ug/l时，凝结水溶氧即能得到保障。现阶段大部分电厂化学制水除碳器不外乎真空除气器和鼓风式两种，在除二氧化碳的同时，水中其他溶解气体（如氧气）也同时被除去，而两者由于工作原理的不同，除氧效果也不一样，一般真空式除氧效果要好于鼓风式的。另外除盐水箱的严密性、凝汽器补水管道布置及补水管道结构、补水量大等原因也可导致凝结水溶氧超标。

2.2 凝结水泵密封及阀门填料盘根

凝结水泵是处于负压状态下运行的,其采用盘根加密封水的方式密封,密封水来自泵出口的压力水。当泵在备用状态时,可能造成水密封不严格,空气漏入泵内使得凝结水的含氧量增加,凝结水溶氧超标。

凝结水泵入口阀门填料室使用一般的填料盘根密封,当阀门盘根老化而未及时更换时,空气漏入系统,造成凝结水溶氧超标。

2.3 给水泵密封水回水对凝结水溶解氧的影响

大多数国产300MW火力发电机组给水泵密封形式，均采用凝结水密封，给水泵密封水高压回水至除氧器，低压回水经多级水封直接进入凝汽器热水井。运行实践表明，在变工况运行时，多级水封运行不稳定，水封破坏，造成

给水泵密封水低压回水系统负压泄漏，影响凝汽器真空严密性，同时造成密封凝结水溶解氧升高。

2.4凝结水过冷度

凝结水过冷度的存在会威胁机组运行的安全性和可靠性。凝结水温度过低，即凝结水水面上的蒸汽分压力的降低，气体分压力的增高，使得溶解于水中的气体含量增加，因为溶于凝结水的气体量和热井水面上气体的分压力成正比。因此若凝结水出现过冷度，则其含氧量必然增加。大量试验表明，凝结水过冷度高达5度以上时，对凝结水溶氧的影响便比较明显。

2.5其它附加流体排入凝汽器

排入凝汽器的附加流体还高加、低加的疏水、轴封加热器疏水、暖风器疏水。这些附加流体排入凝汽器中,由于排入位置选择不当、参数不当,会造成凝结水溶氧超标。

3解决凝结水溶氧超标的方案

3.1机组补水系统改造

a.常规设计中，凝汽器补水直接由管道引入凝汽器热井，没有充分利用凝汽器的真空除氧功能。经多处实地考察调研后，在机组检修期，将凝汽器补水改造为补水至凝汽器喉部，并在管道上加装补水雾化喷头，保证补水均匀、雾化良好，加大凝结水补水和蒸汽的接触面，利用凝汽器真空除氧作用加速热传导以利溶氧的析出，以达到凝结水补水除氧效果。

b.加强化学制备除盐水的溶氧控制，加强除碳器除气效果。

c.除盐水箱采用胶囊密封，在一定程度上隔离了空气。

3.2重视机组检修时的灌水找漏

机组正常运行时,凝结水系统处于负压状态,各处泄漏点不易检查发现,因此应在机组每次大小修时,采取向凝汽器汽侧灌注除盐水的方法进行负压系统的找漏。除盐水水面灌至末级叶片100mm处,真空系统充满水后,利用水的静压,可较容易地找到泄漏点,并对找到的泄漏点进行彻底的消除。

3.3增强凝汽器的除氧效果

凝汽器相当于一个真空式除氧器,除氧效果的好坏对凝结水溶氧有直接的影响。为了进一步改善凝结水的品质,在热水井内增装淋水除氧装置。具体措施是在热水井的上部距凝汽器底部500mm处垂直交叉加装了2层角钢,角钢间距

30mm,层间距50mm,每层用角钢20根。凝结水击溅在角钢上,形成细小水流,充分分散,增加了水流的表面积,提高了凝汽器的除氧效果,从而减少了凝结水的溶氧。

3.4降低凝结水的过冷度

现代大型电站凝汽器通常均为回热式的，具有合理设计的管束结构，汽阻极小，在额定的设计工况下运行时，凝结水过冷度实际可为零。在这种情况下，凝结水过冷度主要受凝汽设备运行1一况因素的影响，其中最重要的因素是凝汽器冷却水的人口温度和流量。试验与运行经验表明，在一定的蒸汽负荷下，当冷却水入口温度降低或流量增加时，凝汽器压力降低，真空增加，进入热井的凝结水的过冷度将增大。

为此，在冬季冷却水温较低时，为了消除或尽量减小凝结水过冷度并节约厂用电，应减小冷却水流量。由于现代大型汽轮机循环水系统均采用单元制配置，降低循环冷却流量可通过改变水泵丁作叶片旋转角度来调节出力，或用改变电动机电极对的数目改变转速来改变出力，如上述措施均不能执行，必要时

可对凝汽器循环水进水门进行节流。同时合理调整凝汽器水位，使其保持在正常范同运行；提高真空系统的严密性，防止空气漏人，这些也是防止凝结水过冷的有效措施。

4结论

影响凝结水溶解氧的因素很多，针对不同的机组应具体问题具体分析。4.1 凝结水系统辅助设备问题。尤其是凝结水泵入口阀门盘根不严、水封门水封破坏、凝结水泵盘根不严、低加疏水泵盘根不严等都会直接影响凝结水溶解氧超标。

4.2 凝汽器真空负压系统问题。机组真空泄漏率严重不合格，尤其是凝汽器汽侧存在泄漏点影响真空泄漏率直接影响凝结水溶解氧超标。

4.3 凝结水补水除氧问题。化学制水系统除碳器设备（真空除碳器或鼓风式除碳器等）工作原理不同，导致凝汽器补水中含氧量接近饱和，如果补水方式为直接补入凝汽器热水井，没有利用凝汽器真空除氧能力，会直接导致凝结水溶解氧超标。目前国标《SDGJ2-85火力发电厂化学水处理设计技术规定》及《DL/T561-95火力发电厂水汽化学监督导则》中，对化学制水系统出水溶解氧指标未作具体要求，仅对凝结水及给水溶解氧有指标要求，不利于凝结水溶解氧分阶段控制。建议除盐系统采用真空脱气及化学水箱浮顶密封相结合，使凝汽器补水溶解氧低于100ug/l。以解决补水溶氧对凝结水溶解氧的影响。

4.4 热力系统疏水、回水除氧问题。在《SDJJS03-88电力基本建设热力设备化学监督导则》中规定，热力系统疏水、回水直接回收时，溶解氧指标应下于100ug/l。如果热力系统疏水、回水溶解氧超过100ug/l，应利用凝汽器真空除氧能力进行处理。

水域溶解氧分布特征及影响因素研究综述

水域溶解氧分布特征及影响因素研究综述 摘要：基于水域溶解氧分布特征及影响因素的前期研究成果，本文对其进行系统分区整理，总结归纳影响溶解氧含量变化的主要因素，并对后续研究方向提出建议，望能够对同行业有一定的参考性价值。 关键词：溶解氧；影响因素；研究综述 随着海洋经济不断发展，海洋污染日益严重，富含N、P等营养物质的生活、工业废水大量排入海洋造成某些海域富营养化，直接导致某些海区海水缺氧现象日益严重。溶解氧(DO)代表溶解于海水内氧气的含量，绝大部分的海洋生物均需依赖溶解氧来维持生命。溶解氧水平不仅是衡量水体自净能力的一个重要指标，也反映了海洋生物的生长状况和海水的环境质量，对海洋渔业发展有重大影响。 然而，当前低氧已经成为世界范围内沿岸物理交换不良水域的一个主要环境问题，典型的例子当属长江口外的季节性大范围底层低氧现象[1]。Vaquer-Sunyer 等人研究发现，许多海洋生物在溶解氧3mg/L～4mg/L时就受到显著影响[2]。此外，溶解氧水平在很短时间内就会发生剧烈变化，因此海洋溶解氧一直是保持海洋生态平衡最重要的环境因素之一。 为及时有效应对溶解氧含量过低对海洋环境产生的恶劣影响，针对溶解氧含量的分布特征及影响因素研究，一直是海洋环境监测和海洋动力学、海洋化学研究的重要内容之一，国内外众多学者针对重点海域、湖泊及生物养殖区溶解氧的分布特征及影响因素给予大量关注，整理归纳，主要有以下几片海域。 长江口海域溶解氧分布特征及影响因素研究 张莹莹、张经等[3]对长江口及其毗邻海域某断面上的溶解氧的分布特征的研究结果表明，在6月的航次中，DO值随着离岸距离的增加逐渐增加，底层DO值低于表层；8月份调查海区底层明显出现低氧状态，形成原因主要是海水层状结构稳定水交换较弱和有机物分解耗氧；长江径流N、P污染物的不断输入为低氧区域表层浮游植物的生长提供了丰富的营养盐，从而加剧了氧亏损。石晓勇、陆茸等[4]对长江口邻近海域的秋季溶解氧分布特征及主要影响因素进行了研究，结果显示，溶解氧平面分布整体上呈近岸高、外海低，表层高、底层低的分布趋势，在约20m深度存在溶解氧跃层。调查海域溶解氧不饱和状态由表层至底层逐渐加剧。该海域秋季溶解氧分布主要受陆地径流和外海水等物理过程控制，生物活动仅在底层溶解氧低值区有较大的影响。 黄东海海域溶解氧分布特征及影响因素研究 胡小猛、陈美君等[5]分析了黄东海海域的DO分布和季节变化规律，结果表明：基于太阳辐射导致的海水温度时空差异，影响黄东海DO分布及其季节变化的主要因素是黄海暖流和大陆入海径流。杨庆霄、董娅婕等[6]描述了黄、东

凝结水溶氧超标的原因及处理

凝结水溶氧超标的原因 及处理 集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-

凝结水溶氧超标的原因及处理1备用泵轴封失效引起凝结水溶氧超标 1.1取掉凝泵水封环埋下了隐患 2004-07-16，2号机凝结水溶氧达到40～60礸/L，现场多次查漏未果，最后查阅该泵检修记录时发现，盘根室内的水封环被取掉了(原因是当时凝泵盘根处甩水严重，试将水封环取掉换为盘根，以增强密封，减小盘根处漏量)。凝结水泵盘根密封水工作原理见图1。 从图1可以看出：在水封环换为盘根后，盘根密封水进水口就被盘根堵塞了，之所以一直未发生凝结水溶氧超标，是因为该处盘根与轴套紧密接触，隔绝了空气，而当轴套经长时间运行磨损后，盘根与轴套出现间隙，致使空气从压兰吸入泵体内，引起凝结水溶氧超标。

针对这一原因，分2步进行了处理。 第1步，为了满足机组稳定运行的要求，临时将B凝泵密封水回水门关小，以减少从凝泵压兰处漏入的空气。此方法取得了很好的效果，凝结水溶氧从50礸/L降至7礸/L。 第2步，利用机组小修机会，彻底更换盘根、轴套、水封环。此后，凝结水溶氧正常。 1.2备用泵盘根密封水压力不足

该公司凝结水系统正常运行时，备用凝泵盘根密封水取自外供除盐水，而其回水则回到凝泵入口，这样不断地给机组补水，超出机组需求的补水被排掉，造成浪费，不符合电厂节能降耗的要求，为此利用机组临停，对3号机凝结水管路进行了改造。改造前后凝泵盘根密封/冷却水系统见图2。 图2改造前、后凝泵盘根密封/冷却水系统 改造之后不再有浪费水的现象。2005年2月出现凝结水溶氧超标，达到80～90礸/L。对比凝泵密封水改造前后的系统布置，分析认为，由于改造后A凝泵(运行泵)自密封水同时供给2台泵的盘根密封/冷却用水，而导致供给B泵(备用泵)盘根密封水的压力下降，引起漏空溶氧。

溶解氧分析标准

锅炉给水溶解氧的测定 来源：大禹网发布日期：2012-01-17 氧腐蚀是锅炉系统中最常见又较为严重的腐蚀。由于给水一般都与大气接触，水中的溶解氧基本上呈饱和状态，因此给水流经的管路和设备均有发生氧腐蚀的可能。 为什么要化验锅炉给水溶解氧? 氧腐蚀是锅炉系统中最常见又较为严重的腐蚀。由于给水一般都与大气接触，水中的溶解氧基本上呈饱和状态，因此给水流经的管路和设备均有发生氧腐蚀的可能。 氧腐蚀经常发生的部位是给水管路和省煤器。由于省煤器内水温逐渐升高，给溶解氧的腐蚀提供了有利条件，如果给水中溶解氧含量较高时，腐蚀也可能延伸到省煤器的中部和尾部，甚至使锅炉的下降管也遭到腐蚀。 氧腐蚀的形态一般为溃疡型腐蚀和小孔型局部腐蚀，对金属构件强度的损坏十分严重。 为了消除溶解氧对锅炉水汽系统的腐蚀和危害，国家标准规定：对于蒸发量大于2t／h 的锅炉，其给水要采取除氧措施，并根据锅炉工作压力的不同，要求给水溶解氧控制在合格的范围内。 溶解氧(靛蓝二磺酸钠比色法)的测定原理是什么? 在pH：8．5左右时，氨性靛蓝二磺酸钠被锌汞齐还原成浅黄色化合物。当其与水中溶解氧相遇时，又被其氧化为蓝色，其色泽深浅与水中含氧量有关。其反应如下： 溶解氧(靛蓝二磺酸钠比色法)是如何进行测定的?

(1)标准色的配制 本法测定的范围为2～100μg／L，所以标准色阶中最大标准色所相当的溶解氧含量(C 最大)为100μg／L。为使测定时有过量的还原型靛蓝二磺酸钠同氧反应，所以采用还原型靛蓝二磺酸钠的加人量为C最大的1．3倍。据此，在配制色阶时，先配制酸性靛蓝二磺酸钠稀溶液(T=20μg／mL)，然后按下式计算酸性靛蓝二磺酸钠溶液的加入体积‰(mL)和苦味酸溶液(T=20μg／mL)的加人体积瞻(mL)。 二磺酸钠(T=μg／L)和苦味酸(T=20μg／L)溶液所需要的用量。 将配制好的标准色溶液注入专用溶氧瓶中，注满后用蜡密封，此标准色使用期限为一周。

凝结水过冷却原因分析

一、凝结水过冷的危害 由于凝结水的过冷却,使传给冷却水的热量增加,而这部分能量损失要靠锅炉多燃烧燃料来弥补,导致系统经济性下降。凝结水温度过低,即凝结水水面上的蒸汽分压力降低,气体分压力的增高,使得溶解于水中的气体增加。此外，凝结水中含氧量增加,将导致凝汽器内换热管、低压加热器及相关管道阀门腐蚀加剧,以致降低设备的使用寿命,不利于机组的安全运行。同时加重了除氧器的工作负担,使除氧效果变差,严重时会腐蚀处于高温工作环境下的给水管道和锅炉省煤器管,引起泄漏和爆管。因此需从各个方面对凝结水过冷度给以重视，并采取措施使其最小,以此来提高机组运行的经济性和安全性。 二、凝结水产生过冷的主要原因及影响因素 1．凝汽器内管束排列不好 凝汽器内由于冷却水管束布置过密和排列不当,使汽气混合物在通往凝汽器的管束中心和下部时存在很大的汽阻,引起凝汽器内部绝对压力从凝汽器入口到抽气口逐渐降低,使得凝汽器大部分区域的蒸汽实际凝结温度要低于凝汽器入口处的饱和温度,形成了过冷度。这同时造成了蒸汽负荷大部分集中在上部冷却管束处,蒸汽所凝结的水通过密集的管束,又在冷却水管外侧形成一层水膜,又起到再冷却凝结水的作用。 2.空气漏入凝汽器或真空泵工作不正常 在机组运行过程中,处于真空条件下的凝汽器、汽轮机的排汽缸以及低压等如有不严密处,则造成空气的漏入；另外,真空泵工作不正常,不能及时地把凝汽器内的空气抽走，这使得凝汽器中积存的空气等不凝结气体增加，这样不仅在冷却水管的表面会构成传热不良的空气膜,降低传热效果,增加传热端差，同时由于凝汽器内的蒸汽混合物中空气成分的增高,蒸汽分压力的数值相对于混合物的总压力就会降低, 而凝结水是在对应蒸汽分压的饱和温度下冷凝,所以此时凝结水温度必然低于凝汽器压力下的饱和温度,因而产生了凝结水的过冷却。 3.循环冷却水漏入凝结水内 机组运行中,由于管板胀口不严、钛管腐蚀或损坏，导致冷却水管破裂，冷却水便会大量漏入凝结水中，从而导致凝结水温度降低，过冷度增加，此时还伴有凝结水硬度增大的现象发生。 4.凝汽器水位过高 运行过程中,若凝汽器水位没有调节好，使凝汽器热井中凝结水水位过高，淹没了下部的冷却水管，这样冷却水又带走一部分凝结水的热量，使凝结水再次被冷却，过冷度必然增大。凝结水水位过高往往是引起过冷度增大的主要原因之一。

凝结水溶氧超标的原因分析及处理

凝结水溶氧超标的原因分析及处理 本文重点分析了火力发电厂机组常见的凝结水溶氧超标的原因，论述了凝结水溶氧超标的危害，并针对各种超标原因提出了处理办法，对各火力发电厂凝结水溶氧超标的问题提供了可行的方法，具有一定的借鉴作用。 标签：溶氧超标危害办法 Cause analysis and treatment for the dissolved oxygen in the feedwater deaerator exceed the standard Shen Zhibin （Inner Monglia Datang International Tuoketuo Power Generation Co.Ltd.，Tuoketuo 010206，China） Abstract：This paper focuses on the analysis of the thermal power plant unit common condensation of excessive dissolved oxygen in water，discusses the setting and the harm of excessive dissolved oxygen in water，and for a variety of causes of excessive solutions are proposed，for the thermal power plant condensate water dissolved oxygen overproof problems provides a feasible method，which has a certain reference. Key words：Dissolved oxygen Exceed the standard Harm method 引言 火电厂机组凝结水溶氧是电厂化学监督的的重要指标之一。凝结水溶氧大幅超标或长期不合格，会造成锅炉、管道、设备的高温腐蚀，降低回热设备的换热效率，缩短管道和设备的使用寿命，严重威胁机组安全经济运行，所以降低凝结水溶氧具有重要和深远的现实意义。火力发电厂水汽化学监督导则要求超高压发电机组在正常运行时，凝结水溶氧合格标准为小于30μg/l，小于20μg/l为期望值。机组正常运行时凝汽器处于真空状态，凝结水应该是合格的，但由于诸多原因导致国内许多供热机组普遍存在凝结水溶氧超标问题。 一、凝结水溶氧超标概况 某电厂2*300MW机组为湿冷纯凝汽轮发电机组，于2007年12月份投产，2012年01月开始转为自备电厂，开始对外供热，供热量200t/h。凝结水溶氧的控制方法主要采用凝汽器真空除氧及加联氨方式。2台300MW机组开始供热后，凝结水溶氧这个指标经常处于超标运行状态，超过50μg/l的次数达到15次/月。为了彻底消除溶氧超标，该厂从凝结水溶氧超标常见的原因进行分析，并针对各个原因进行查找并采取一定的措施，本文重点对该厂的查找过程及查找出溶氧超

过冷度产生的原因分析及消除

汽轮发电机组凝结水过冷度产生的原因分析及消除对策 摘要：在详细分析了凝结水过冷度产生原因的基础上，介绍了其对凝汽式汽轮机组运行经济性、安全性的影响。从凝汽设备的检修以及运行维护的角度，提出了降低凝结水过冷度的几种对策，以提高机组运行的经济性和安全性。 关键词：凝汽器；过冷度；经济性；安全性 凝汽器的工作性能直接影响整个凝汽式汽轮机组的热经济性和安全性。而凝汽器运行状态的优劣集中表现在以下3个方面：是否保持在最佳真空、凝结水的过冷度是否最小以及凝结水的品质是否合格。其中凝结水的过冷度越大，说明被冷却水额外带走的热量越多，而这部分热损失要靠锅炉多燃烧燃料来弥补，从而导致系统热经济性的降低。而且过冷度越大，凝结水中的含氧量也越多，从而加速了相关管道、设备的腐蚀速度。因此需从各个方面对凝汽水过冷度加以重视并采取措施使其最小，以提高机组运行的经济性和安全性。 1. 凝结水过冷度的定义和表示方法 1．1 定义 凝结水过冷度表征了凝汽器热井中凝结水的过度冷却程度，可定义为在凝汽器壳体中的绝对静压力下，离开热井时的凝结水温度与凝汽器中蒸汽的饱和温度之差。凝汽器对凝结水应具有良好的回热作用，以使凝结水出口温度尽可能不低于凝汽器压力P 所对应的饱和温度t ，以减小汽轮机回热抽汽，降低热耗。1．2 表示方法l J (1)温度形式 △t n =t s - t c (1)式中：△t n为凝结水过冷度；t s为凝汽器绝对压力下的饱和温度；t c为凝汽器热井中凝结水温度。 (2)热单位形式 △τn = t c – t c1 (2)式中：△τn为凝结水过冷度的焓值； t c为凝汽器无过冷度时凝结水焓值；t c1为凝结水有过冷度时凝结水焓值。 2. 过冷度产生的原因分析

分析凝结水溶解氧偏高的原因

摘要 在火电厂机组运行正常情况下，凝结水溶解氧量是合格的，但是因为许多原因，导致凝结水溶解氧偏高，使机组不能安全稳定的运行，所以必须对凝结水溶解氧偏高的原因进行分析并且使其溶氧量达到标准值。 本文从凝结水系统入手，通过介绍该系统的组成，得出凝结水在整个系统中的流程。而凝结水在循环使用中，不可避免地含有腐蚀物和杂质，而随着电厂机组容量的增大，对水质要求提高，又必须对凝结水进行精处理。然后通过介绍凝结水精处理系统，分析凝结水受污染的原因以及精处理系统需经过过滤和除盐两部分，去除金属腐蚀产物和悬浮杂质以及溶解盐类,但是凝结水溶解氧量偏高所产生的危害却未能消除。接着介绍凝结水溶解氧量偏高所带来的危害，以及可能引起溶解氧量偏高的原因和解决措施，最后以蒙达发电公司和山西武乡和信发电公司为例，根据这两个电厂溶解氧偏高原因的分析以后，都采取相应的有效措施，来降低溶解氧以达到标准值，使机组可以正常运行，这样既提高了资源的利用率，也减少了生产运行成本。 关键词：凝结水；精处理；溶解氧；

Abstract Coal-fired power plants operation in normal circumstances，condensate dissolved oxygen is qualified, because of many reasons, resulting in condensate dissolved oxygen is high , so that units can not be a safe and stable operation, it must be reasons for the high condensate analysis of dissolved oxygen and let dissolved oxygen reach standard value. This paper introduces condensed water from the system ,according to introducing the composition of the system obtained in the condensate flow in the system.The condensation of water recycling, inevitably contain corrosive and impurities, and with the power unit capacity increases, improve water quality requirements, but also must be polishing condensate.Then by introducing the condensate polishing system, the analysis of the causes of contaminated condensate polishing system, and should be filtered and the desalination of two parts, the removal of metal corrosion products and suspended impurities and dissolved salts, but high levels of dissolved oxygen of the harm in the condensate is not removed.Then introduced the high levels of dissolved oxygen in the condensate harm, and may cause high levels of dissolved oxygen causes and solutions,. Finally,Mengda power generation companies and power companies and Xinhe of Shanxi Wuxiang example, according to these two causes of the high dissolved oxygen plant, after they take appropriate and effective measures to reduce the dissolved oxygen to meet the standard value, the unit can be Normal operation, this not only improves the resource utilization, but also reduce the operating costs of production. Keywords: Condensate; polishing; dissolved oxygen;

溶解氧影响因素

什么是水的溶解氧？受哪些因素的影响？ 溶解于水中的游离氧称为溶解氧，常以mg/L、ml/l等单位来表示.天然水中氧的主要来源是大气溶于水中的氧,其溶解量与温度/压力有密切关系.温度升高氧的溶解度下降,压力升高溶解度增高.天然水中溶解氧含量约为8-14mg/l,敞开式循环冷却水中溶解氧一般约为5-8mg/L. 水体中的溶解氧含量的多少,也反映出水体遭受到污染的程度.当水体受到有机物污染时,由于氧化污染质需要消耗氧,使水中所含的溶解氧逐渐减少.污染严重时,溶解氧会接近于零,次数厌氧菌便滋长繁殖起来,并发生有机物污染的腐败而发臭.因此,溶解氧也是衡量水体污染程度的一个重要指标. 影响溶解氧测量的因素氧的溶解度取决于温度、压力和水中溶解的盐，另外氧通过溶液扩散比通过膜扩散快，如流速太慢会产生干扰。 1. 温度的影响由于温度变化，膜的扩散系数和氧的溶解度都将发生变化，直接影响到溶氧电极电流输出，常采用热敏电阻来消除温度的影响。温度上升，扩散系数增加，溶解度反而减小。温度对溶解度系数a 的影响可以根据Henry 定律来估算，温度对膜扩散系数β可以通过阿仑尼乌斯定律来估算。 (1)氧的溶解度系数：由于溶解度系数a 不仅受温度的影响，而且受溶液的成分的影响。在相同氧分压下，不同组分的实际氧浓度也可能不同。根据亨利定律可知氧浓度与其分压成正比，对于稀溶液，温度变化溶解度系数a 的变化约为2%/ ℃。 (2)膜的扩散系数：根据阿仑尼乌斯定律，溶解度系数β与温度T 的关系为： C=KPo2·exp(-β／T)，其中假定K、Po2 为常数，则可以计算出β在25℃时为2.3%/ ℃。当溶解度系数a 计算出来后，可通过仪表指示和化验分析值对比计算出膜的扩散系数(这里略去计算过程)，膜的扩散系数在25℃时为1.5%/℃。 2. 大气压的影响根据Henry 定律，气体的溶解度与其分压成正比。氧分压与该地区的海拔高度有关，高原地区和平原地区的差可达20%，使用前必须根据当地大气压进行补偿。有些仪表内部配有气压表，在标定时可自动进行校正；有些仪表未配置气压表，在标定时要根据当地气象站提供的数据进行设置，如果数据有误，将导致较大的测量误差。

溶解氧测试仪的原理

溶解氧测试仪的原理 水体溶解氧的检测方法及原理 Elemtron公司溶解氧测试仪 标准型溶解氧测试仪 溶解氧测试仪的产品 [编辑本段]溶解氧测试仪的原理 在污水处理过程中，通过增加污水中的氧含量使污染物通过活化泥浆被分解出来，达到污水净化的目的，测量氧含量有助于确定最佳的净化方法和最经济的曝气池配置。在生物发酵过程中氧含量的测量数据可对工艺过程进行指导，如判断发酵过程的临界氧浓度、发酵罐的供氧能力以及菌体的活性和菌体的生长量等，并根据发酵时的供氧和需氧变化来指导补料操作。 一、溶解氧分析仪测量原理氧在水中的溶解度取决于温度、压力和水中溶解的盐。溶解氧分析仪传感部分是由金电极(阴极)和银电极(阳极)及氯化钾或氢氧化钾电解液组成，氧通过膜扩散进入电解液与金电极和银电极构成测量回路。当给溶解氧分析仪电极加上 0."6～ 0.8V的极化电压时，氧通过膜扩散，阴极释放电子，阳极接受电子，产生电流，整个反应过程为： 阳极Ag+Cl→AgCl+2e-阴极O2+2H2O+4e→4OH-根据法拉第定律： 流过溶解氧分析仪电极的电流和氧分压成正比，在温度不变的情况下电流和氧浓度之间呈线性关系。 二、溶解氧含量的表示方法溶解氧含量有3种不同的表示方法： 氧分压(mmHg)；百分饱和度(%)；氧浓度(mg/L或10-6)，这3种方法本质上没什么不同。

(1)分压表示法： 氧分压表示法是最基本和最本质的表示法。根据Henry定律可得， P=(Po2+P H2O )3 0."209，其中，P为总压；Po2为氧分压(mmHg)；P H2O为水蒸气分压； 0.209为空气中氧的含量。 (2)百分饱和度表示法： 由于曝气发酵十分复杂，氧分压不能计算得到，在此情况下用百分饱和度的表示法是最合适的。例如将标定时溶解氧定为100％，零氧时为0％，则反应过程中的溶解氧含量即为标定时的百分数。 (3)氧浓度表示法： 根据Henry定律可知氧浓度与其分压成正比，即： C=Po23a，其中C为氧浓度(mg/L)；Po2为氧分压(mmHg)；a为溶解度系数(mg/mmHg2L)。溶解度系数a不仅与温度有关，还与溶液的成分有关。对于温度恒定的水溶液，a为常数，则可测量氧的浓度。氧浓度表示法在发酵工业中不常用，但在污水处理、生活饮用水等过程中都用氧浓度来表示。 三、影响溶解氧测量的因素氧的溶解度取决于温度、压力和水中溶解的盐，另外氧通过溶液扩散比通过膜扩散快，如流速太慢会产生干扰。 1.温度的影响由于温度变化，膜的扩散系数和氧的溶解度都将发生变化，直接影响到溶氧电极电流输出，常采用热敏电阻来消除温度的影响。温度上升，扩散系数增加，溶解度反而减小。温度对溶解度系数a的影响可以根据Henry 定律来估算，温度对膜扩散系数β可以通过阿仑尼乌斯定律来估算。 (1)氧的溶解度系数： 由于溶解度系数a不仅受温度的影响，而且受溶液的成分的影响。

凝结水过冷却对机组运行的影响

凝结水过冷却对机组运行的影响 1、概述 在凝结器内凝结水的出口温度低于蒸汽的饱和温度的现象称为凝结水过冷却，所低的度数称为过冷却度。凝结水过冷增加了循环冷却水的耗量，使冷源损失增加，同时也增加了机组末级低加的回热抽汽量，使回热效率降低，影响了机组的经济性。凝结水过度冷却，其含氧量就会大大增加，凝结水水质就会恶化，致使低压结水系统设备受到腐蚀，除氧器除氧负担加重，对机组的安全运行极为不利。因此，过冷度的存在对机组运行的经济性和安全性都有不利影响。从节能降耗和安全运行两方面考虑,降低凝结水的过冷度是十分必要的。 2、凝结水过冷原因分析 凝结水过冷度表征凝结器热水井中凝结水的冷却程度，它是衡量凝结器经济运行的重要指标之一，目前对凝结器过冷度的要求是不超过0.5～1℃。凝结水产生过冷的主要原因及影响因素是： 2.1由于冷却水管管子外表面蒸汽分压力低于管束之间的蒸汽平均分压力，使蒸汽的凝结温度低于管束之间混合汽流的温度，从而产生过冷。 2.2由于凝结器内存在汽阻，蒸汽从排汽口向下部流动时遇到阻力，造成下部蒸汽压力低于上部压力，下部凝结水温度较上部低，从而产生过冷。 2.3蒸汽被冷却成液滴时，在凝结器冷却水管间流动，受管内循环水冷却，因液滴的温度比冷却水管管壁温度高，凝结水降温从而低于其饱和温度，产生过冷。 2.4 由于凝结器汽侧积有空气，空气分压力增大，蒸汽分压力相对降低，蒸汽仍在自己的分压力下凝结，使凝结水温度低于排汽温度，产生过冷。

2.5凝结器构造上存在缺陷，冷却水管束排列不合理，使凝结水在冷却水管外形成一层水膜，当水膜变厚下垂成水滴时，水滴的温度即水膜内、外层平均温度低于水膜外表面的饱和温度，从而产生过冷却。 2.6凝结器漏入空气多或抽气器工作不正常，空气不能及时被抽出，空气分压力增大，使过冷度增加。 2.7 热水井水位高于正常范围，凝结器部分铜管被淹没，使被淹没铜管中循环水带走一部分凝结水的热量而产生过冷却。 2.8循环水温度过低和循环水量过大，使凝结水被过度的冷却，过冷度增加。 2.9 凝结器管束破裂，循环水漏入凝结水内，使凝结水温度降低，过冷度增加。 3、过冷度的存在对机组运行经济性和安全性影响 3.1过冷度的存在对机组运行经济指标不利分析 凝结水过冷度是衡量凝结器运行经济性的重要指标，过冷度小，表示循环水带走的热量少，机组经济性好，反之过冷度大，循环水带走的热量多，机组经济性差。据资料介绍，过冷度每增加1℃，机组热耗率就上升0.02%～0.04%。过冷度对经济运行有明显的影响，是一项不能忽视的指标。采取各种措施降低凝结水过冷度,是十分必要和有意义的,应当作为节能降耗工作的一项重要内容来抓。 3.2过冷度的存在对机组运行安全性不利分析 凝结水存在过冷威胁机组运行的安全性和可靠性。过冷度存在使凝结水溶解氧，过冷度越大，凝结水含氧量就越大。凝结水溶氧量增大，凝结器内真空除氧装置除氧效果会变差，导致凝结器铜管腐蚀泄漏，对机组安全运行极为不利。凝结水溶氧增加还使凝结水系统管道阀门腐蚀以致降低设备使用寿命，并会加重除氧器的除氧负担，使除

溶解氧对发酵的影响及其控制

溶解氧对发酵的影响及其控制 1 溶解氧对发酵的影响 溶氧是需氧发酵控制最重要的参数之一。由于氧在水中的溶解度很小，在发酵液中的溶解度亦如此，因此，需要不断通风和搅拌，才能满足不同发酵过程对氧的需求。溶氧的大小对菌体生长和产物的形成及产量都会产生不同的影响。如谷氨酸发酵，供氧不足时，谷氨酸积累就会明显降低，产生大量乳酸和琥珀酸。 1.1 溶氧量在发酵的各个过程中对微生物的生长的影响是不同的 改变通气速率发酵前期菌丝体大量繁殖，需氧量大于供氧，溶氧出现一个低峰。在生长阶段，产物合成期，需氧量减少，溶氧稳定，但受补料、加油等条件大影响。补糖后，摄氧率就会增加，引起溶氧浓度的下降，经过一段时间以后又逐步回升并接近原来的溶解氧浓度。如继续补糖，又会继续下降，甚至引起生产受到限制。发酵后期，由于菌体衰老，呼吸减弱，溶氧浓度上升，一旦菌体自溶，溶氧浓度会明显上升。 1.2 溶氧对发酵产物的影响 对于好氧发酵来说，溶解氧通常既是营养因素，又是环境因素。特别是对于具有一定氧化还原性质的代谢产物的生产来说，DO的改变势必会影响到菌株培养体系的氧化还原电位，同时也会对细胞生长和产物的形成产生影响。 在黄原胶发酵中，虽然发酵液中的溶氧浓度对菌体生长速率影响不大,但是对菌体浓度达到最大之后的菌体的稳定期的长短及产品质量却有着明显的影响。

需氧微生物酶的活性对氧有着很强的依赖性。谷氨酸发酵中，高溶氧条件下乳酸脱氢酶(LDH)活性明显比低溶氧条件下的LDH酶活要低，产酸中后期谷氨酸脱氢酶(GDH)的酶活下降很快,这可能是由于在高溶氧条件下,剧烈的通气和搅拌加剧了菌体的死亡速度和发酵活性的衰减。 DO值的高低还会改变微生物代谢途径，以致改变发酵环境甚至使目标产物发生偏离。研究表明，L-异亮氨酸的代谢流量与溶氧浓度有密切关系，可以通过控制不同时期的溶氧来改变发酵过程中的代谢流分布,从而改变Ile等氨基酸合成的代谢流量。 2 溶氧量的控制 对溶解氧进行控制的目的是把溶解氧浓度值稳定控制在一定的期望值或范围内。在微生物发酵过程中,溶解氧浓度与其它过程参数的关系极为复杂,受到生物反应器中多种物理、化学和微生物因素的影响和制约。从氧的传递速率方程也可看出，对DO值的控制主要集中在氧的溶解和传递两个方面。 2.1 控制溶氧量(C*-CL)是氧溶解的推动力，控制溶氧量首要因素是控制氧分压（C*）。高密度培养往往采用通入纯氧的方式提高氧分压，而厌氧发酵则采用各种方式将氧分压控制在较低水平。如啤酒发酵，麦汁充氧和酵母接种阶段，一般要求氧含量达到8～10PPM；而啤酒发酵阶段，一般啤酒中的含氧量不得超过2PPM。 2.2控制氧传递速率氧传递速率主要考虑KLa的影响因素。从一定意义上讲，KLa愈大，好氧生物反应器的传质性能愈好。控制KLa的途径可分为操作变量、反应液的理化性质和反应器的

溶解氧和造成溶氧不足的原因

溶解氧和造成溶氧不足的原因 内容摘要：水质对养殖的水生动物起着至关重要的作用。正常的养殖水体（未被工业污染），影响水质的主要指标是pH值（酸碱度）、溶解氧、氨氮、亚硝酸盐、硫化氢等5项指标。重金属、农药、化工污水等污染的水源，如超出《渔业水质标准》，则不能用于水产养殖生产。对养殖用水，必须定期进行全面科学检测。如果片面检测或仅凭经验主观判断，可能招致灾难性的后果。 一、养鱼先养水，好水养好鱼 俗话说：“养鱼先养水，好水养好鱼”。水是鱼、虾、蟹、鳖、龟、蛙等水产养殖动物的生活环境，水质的好坏直接影响到水产养殖生物的生长和发育，从而影响到产量和经济效益。每一种水产动物都需要有适合其生存的水质条件，水质若能满足要求，养殖动物就能顺利生长发育。如果水质的一些基本指标超出生物的适应和忍耐范围，轻者养殖动物生长速度缓慢，成活率降低，饲料系数提高，经济效益下降。重者可能造成养殖动物的大批死亡，引起严重的经济损失。 恶化的水质不仅有害于动物机体的健康，甚至还危及它们的生命。众所周知水是一种优良的溶剂和悬浮剂，它可溶解各种气体，如氧气、二氧化碳、氨和硫化氢等，也可溶解各种盐类，如亚硝酸盐、磷酸盐、碳酸盐、硫酸盐等，还可悬浮尘埃、有机碎屑、细菌、藻类、小型的原生动物以及各种虫卵等。水体中溶解和悬浮的种种有形或无形的物质和成分，其中一部分对水产动物的生长、发育是必需的，有一些是无益的，而另一部分则是有害的，或者在含量较多时有害，同样，它们对水体中的其他生物，也有有利和不利的方面，特别是某些成分对养殖动物生长和健康不利，而对一些病原体（如病原菌、寄生原生动物）的繁殖、滋生以及产生毒力等是必需的，就容易导致疾病的发生。 水质对养殖的水生动物起着至关重要的作用。正常的养殖水体（未被工业污染），影响水质的主要指标是pH值（酸碱度）、溶解氧、氨氮、亚硝酸盐、硫化氢等5项指标。重金属、农药、化工污水等污染的水源，如超出《渔业水质标准》，则不能用于水产养殖生产。对养殖用水，必须定期进行全面科学检测。如果片面检测或仅凭经验主观判断，可能招致灾难性的后果。 科学的检测的可得出正确的数据。这些数据可以告诉养殖者水质的状况，从而判断水质是否满足水产动物生长的要求，以及是否会引起动物发病。水质检测的另一个作用是为改善水质、鱼病用药提供依据，减少因施肥、投饵、用药等日常管理造成的鱼类死亡损失。因此，水质检测是保证水质健康的必要，也是水产健康养殖的基础。 二、溶解氧——水产动物生命要素 同人一样，水产动物也必须在有氧的条件下生存，不同的是人呼吸空气中的氧气，而水产动物呼吸的是水体中的溶解氧。水体缺氧可使其浮头，严重时泛塘致死。 1. 养殖（育苗）水体溶氧要求 一般来说，养殖（育苗）水体的溶解氧应保持在5~8mg/l（ppm），至少应保持3mg/l 以上。各种鱼、虾类的需要溶解氧条件如表1。

1 溶解氧对发酵的影响

1 溶解氧对发酵的影响 溶氧是需氧发酵控制最重要的参数之一。由于氧在水中的溶解度很小，在发酵液中的溶解度亦如此，因此，需要不断通风和搅拌，才能满足不同发酵过程对氧的需求。溶氧的大小对菌体生长和产物的形成及产量都会产生不同的影响。如谷氨酸发酵，供氧不足时，谷氨酸积累就会明显降低，产生大量乳酸和琥珀酸。 1.1 溶氧量在发酵的各个过程中对微生物的生长的影响是不同的 改变通气速率发酵前期菌丝体大量繁殖，需氧量大于供氧，溶氧出现一个低峰。在生长阶段，产物合成期，需氧量减少，溶氧稳定，但受补料、加油等条件大影响。补糖后，摄氧率就会增加，引起溶氧浓度的下降，经过一段时间以后又逐步回升并接近原来的溶解氧浓度。如继续补糖，又会继续下降，甚至引起生产受到限制。发酵后期，由于菌体衰老，呼吸减弱，溶氧浓度上升，一旦菌体自溶，溶氧浓度会明显上升。 1.2 溶氧对发酵产物的影响 对于好氧发酵来说，溶解氧通常既是营养因素，又是环境因素。特别是对于具有一定氧化还原性质的代谢产物的生产来说，DO的改变势必会影响到菌株培养体系的氧化还原电位，同时也会对细胞生长和产物的形成产生影响。[1] 在黄原胶发酵中，虽然发酵液中的溶氧浓度对菌体生长速率影响不大,但是对菌体浓度达到最大之后的菌体的稳定期的长短及产品质量却有着明显的影响。 [2] 需氧微生物酶的活性对氧有着很强的依赖性。谷氨酸发酵中，高溶氧条件下乳酸脱氢酶(LDH)活性明显比低溶氧条件下的LDH酶活要低，产酸中后期谷氨酸脱氢酶(GDH)的酶活下降很快,这可能是由于在高溶氧条件下,剧烈的通气和搅拌加剧了菌体的死亡速度和发酵活性的衰减。[3] DO值的高低还会改变微生物代谢途径，以致改变发酵环境甚至使目标产物发生偏离。研究表明，L-异亮氨酸的代谢流量与溶氧浓度有密切关系，可以通过控制不同时期的溶氧来改变发酵过程中的代谢流分布,从而改变Ile等氨基酸合成的代谢流量。[4] 2 溶氧量的控制

汽轮机凝结水溶解氧量高的原因分析及对策

汽轮机凝结水溶解氧量高的原因分析及对策 【关键词】凝结水,溶解氧,空气漏入,过冷度 【论文摘要】本文提出空气的漏入和凝结水过冷是凝结水溶解氧的原因，凝结水溶解氧影响机组经济性和安全性，并且是缓慢的过程，对此提出了对策，供运行和有关部门参考。 大机组随着参数、自动化程度的提高，对热力循环的工作介质的品质要求也越来越高，对汽轮机凝结水的水质要求的标准逐步提高，凝结水溶解氧量是表征凝结水水质的重要指标之一，下面对凝结水溶解氧量的机理、因素及技术发展进行分析，提出了采取的措施，供设计和运行维护参考。 凝汽器内除氧技术的发展：早先的中低压汽轮机的凝汽器热水井无除氧淋水装置和凝汽器冷却水管束布置不合理，蒸汽直接加热热水井凝结水效果不好等，随着对凝结水水质的要求越来越高，高压机组、超高压机组、亚临界机组凝汽器开始设置有淋水装置和汽轮机排汽直接加热凝结水的设计，来减少凝结水过冷，前苏联和美国电站广泛采用凝汽器鼓泡装置，并且近几十年来，研制了凝汽器加热凝结水的除氧装置和扫气式除氧装置。凝汽器内鼓泡装置，在热水井的凝结水被蒸汽鼓泡搅动而混合加热，凝结水被加热到饱和温度时，释放出非凝结气体，这种装置在低负荷启动和非正常工况下投运。加热凝结水的除氧装置是1984年2月Katsumoto ohtake等人提出快速去除凝汽器内凝结水中氧气的除氧装置，凝汽器内设有用隔板分割成明渠和暗渠，明渠中设有加热装置，凝结水先进入明渠被蒸汽加热，对凝结水除氧后流向暗渠，这种设施对全部凝结水加热，使除氧效果更好，除氧时间更短。扫气式除氧装置是日本Keizo ishida等人于1983年2月提出热水井除氧效果好和阻止氧气重新溶于凝结水的除氧装置，此结构是热水井和冷却水管之间安装两块倾斜上下错开的隔板，隔板固定凝汽器前后壁，凝结水沿此隔板曲折流动，热水井底部引入辅助蒸汽与凝结水流向相反，这样改善凝汽器除氧性能，并且除氧时间短。 1凝结水溶解氧原因分析 凝结水溶解氧的机理：由于凝汽器内空气进入和凝结水存在过冷，使凝结水中溶解氧，这就是凝结水溶解氧的机理。空气漏入量增加，凝结水溶解氧量增加，凝结水过冷度增加，凝结水溶解氧量也随之增加，如果空气不进入和过冷度为零，氧气在液体里的溶解度趋于零，因此凝汽器被设计成象除氧器那样，并且在满负荷时效果最佳，这是理想状态，影响凝结水溶解氧的两个因素是凝结水存在过冷度和空气的进入。 1．1 过冷的原因 凝结水过冷度表征凝汽器热水井中凝结水的过冷却程度，凝结水热水井出口凝结水温度与凝汽器在排汽压力下对应的饱和温度之差称为过冷度。现代装置对凝汽器要求其过冷度不超过0.5—1℃。过冷度增加，凝结水溶解氧量也随之增加，因此过冷度不仅影响低压给水系统的腐蚀，而且也影响凝汽器空气漏入量的估算，机组的经济性和安全性。 过冷的原因：由于蒸汽从排汽口向下部流动时产生阻力，造成下部蒸汽压力低于上部压力，下部凝结水温度较上部低，从而产生过冷，此外蒸汽被冷却成液滴时，在凝汽器冷却水管间流动，因液滴的温度比冷却水管管壁温度高，凝结水降温从而低于其饱和温度，产生过冷，以及空气漏入，空气分压力增大，蒸汽的分压力相对降低，蒸汽仍在自己的分压力下凝结，使凝结水温度低于排汽温度，产生过冷，如果抽气器不能及时抽出，增大了传热阻力，

溶解氧的测定方法汇总

溶解氧 溶解在水中的分子态氧称为溶解氧。天然水的溶解氧含量取决于水体与大气中氧的平衡。溶解氧的饱和和含量和空气中氧的分压、大气压力、水温有密切关系。清洁地面水溶解氧一般接近饱和。由于藻类的生长，溶解氧可能过饱和。水体受有机、无机还原性物质污染，使溶解氧降低。当大气中的氧来不及补充时，水中溶解氧逐渐降低，以至趋近于零，此时厌氧菌繁殖，水质恶化。废水中溶解氧的含量取决于废水排出前的工艺过程，一般含量较低，差异很大。 1、方法的选择 测定水中溶解氧通常采用碘量法及其修正法和膜电极法。清洁水可直接采用碘量法测定。水样有色或含有氧化性及还原性物质、藻类、悬浮物等干扰测定。氧化性物质可使碘化物游离出碘，产生正干扰；某些还原性物质可把碘还原成碘化物，产生负干扰；有机物（如腐植酸、丹宁酸、木质素等）可能被部分氧化，产生正干扰。所以大部分受污染的地表水和工业废水，必须采用修正的碘量法和膜电极法测定。 水样中亚硝酸盐氮含量高于0.05mg/L，二价铁低于1 mg/L时，采用叠氮化钠修正法。此法适用于多数污水及生化处理出水；水样中二价铁高于1 mg/L，采用高锰酸钾修正法；水样有色或有悬浮物，采用明矾絮凝修正法；含有活性污泥悬浮物的水样，采用硫酸铜—氨基磺酸絮凝修正法。 膜电极法是根据分子氧透过薄膜的扩散速率来测定水中溶解氧。方法简便、快速，干扰少，可用于现场测定。 2、水样的采用与保存 用碘量法测定水中溶解氧，水样常采集到溶解氧瓶中。采集水样时，要注意不使水样曝气或有气泡存在采样瓶中。可用水样冲洗溶解氧瓶后，沿瓶壁直接倾注水样或用缸吸法将细管插入溶解氧瓶底部，注入水样至溢流出瓶容积的1/3~1/2左右。 水样采集后，为防止溶解氧的变化，应立即加固定剂于样品中，并存于冷暗处，同时记录水温和大气压力。 一、碘量法

影响凝汽器过冷度的原因分析

影响凝汽器过冷度的原因分析 凝结水过冷度是衡量凝汽器经济运行的重要指标，也是影响汽轮机经济运行的重要因素。过冷度每增加1℃，机组热耗率上升0.02%～0.04%。处理好凝结水过冷度，是汽轮机用户提高机组运行经济性必须抓好的一项工作。我厂 N300-16.7/537/537-8型汽轮机组，机组正常运行时，凝结水过冷度在不同季节及不同负荷下均有不同，在夏季时过冷度在1－2℃，冬季时过冷度在3－4℃，最高时接近5℃。查找凝结水过冷度超标原因是很繁琐的事，需要根据实际情况综合分析。 一、汽轮机凝结水过冷主要原因 汽轮机凝结水过冷的原因有设计、安装和系统维护方面的原因。设计、安装方面的原因主要体现在汽轮机投产试运行期间，凝结水过冷度偏大而整个系统的其他子系统均正常，这种情况下需要改变设备（主要指是凝汽器）属性或安装来解决问题。而通常遇到的凝结水过冷度偏高，一般是指正常运行的机组，由于系统设备出现了某种故障，致使凝结水过冷度突然增大的超标现象。 1.生产工艺方面 （1）凝汽器冷却水管外表面蒸汽分压低于管束之间的蒸汽平均分压，使蒸汽的凝结温度低于管束之间混合气流的温度，从而造成凝结水过冷。即凝汽器汽侧漏入空气造成。 （2）凝结器内存在气阻，蒸汽从排气口向下部流动时遇到阻力，造成下部蒸汽压力低于上部压力，下部凝结水温度较上部低，从而造成凝结水过冷。 （3）蒸汽被冷却成液滴时，在凝汽器冷却水管间流动，受管内循环水冷却，因液滴的温度比冷却水管管壁温度高，凝结水水温降低，并低于其饱和温度，从而造成凝结水过冷却。 2.设计安装方面 设计、安装主要是指凝汽器构造上存在缺陷，冷却水管束排列、安装不合理，使凝结水在冷却水管外形成一层水膜，当水膜变厚，下垂成水滴时，水滴的温度即水膜内外层平均温度低于水膜外表面的饱和温度，从而造成凝结水过冷。 3.生产调整方面 （1）凝汽器汽侧积有空气，空气分压增大，蒸汽分压相对降低，而蒸汽却在相对较低的分压下凝结，使凝结水温度低于排气温度，从而造成凝结水过冷。 （2）凝汽器漏入空气，抽气器工作不正常，空气不能及时被抽出，空气分压力增大，凝结水饱和温度降低，从而造成凝结水过冷。 （3）热水井水位高于正常范围，凝汽器部分铜管被淹没，使被淹没铜管中凝结水的一部分热量被循环水带走，从而造成凝结水过冷。 （4）循环水温度过低和循环水量过大，使凝结水被过度冷却，从而造成凝结水过冷。 （5）凝结器铜管破裂，循环水漏入铜管，使凝结水温度降低，从而造成凝结水过冷。 （6）补充的化学软水水温低于凝结水水温时，也会造成凝结水过冷。 以上因素也是其他型号汽轮机凝结水过冷的主要原因。不论是什么原因导致凝结水过冷超标，总是伴随着一定的现象产生，如循环水参数（温度、压力）、凝结水泵工作状况（压力、流量）、热水井水位、真空度等。具体分析凝结水过

凝结水溶氧增大的原因分析

凝结水溶氧增大的原因分析 凝结水溶解氧是凝结水质的一个重要指标,我厂自投运以来凝结水溶解氧合格率偏低,本文分析了凝结水溶解氧不合格的原因,就如何调整凝结水溶解氧进行了探讨。 凝结水溶解氧不合格的原因是什么?如何处理，凝结水溶解氧不合格的原因及处理如下: 1)凝汽器真空部分漏气。应通知汽机人员进行查漏和堵漏。 2)凝结水泵运行中有空气漏入。可以倒换备用泵，盘根处加水封。 3)凝汽器的过冷度太大。可以调整凝汽器的过冷度。 4)凝汽器的铜管泄漏。应采取堵漏措施，严重时将凝结水放掉。 一、异常事件经过 05年12月23日发现#2机凝结水溶解氧由原因的15μｇ/Ｌ上升至30μｇ/Ｌ，对#2机凝结水在线记录仪与手动采样分析确认凝结水溶解氧确实增大，经过观察发现当机组负荷升高至550MW以上时凝结水溶解氧会下降至30μｇ/Ｌ以下，负荷低时溶解氧增大。组织人员对#2机凝结水系统及真空系统进行全面检查，要求维护人员对#2机真空系统所有阀门：真空泵入口门、凝汽器抽真空门、凝汽器热水井放水门、凝结水泵抽空气门、凝结水泵入口门、高低压加热器危急疏水门、低加排气门、低加水位计门、低压缸汽侧人孔门、低压缸水侧人孔门、凝结水泵入口滤网入口法兰、凝汽器水位计、三级减温器等法兰及焊接焊口共计280多个部位进行摸黄油处理没有效果；要求热控人员对#2机真空系统有关压力测点的连接销母进行紧固没有效果；

调整二台凝结水泵轴承密封冷却水，通过采用双泵运行、切换运行对凝结水泵的运行方式进行调整没有效果；调整轴封加热器运行方式、对轴加水封进行注水、凝结水泵轴承冷却水回水水封注水、调整轴封母管压力、调整除氧器排汽运行方式(倒至排大气)仍然没有效果；12月26日和1月3日对#2机进行了真空严密性试验结果分别为0.21KPa/min和0.20KPa/min与前几个月的试验结果相同达到良好状态。 二、异常原因分析 原因：①凝结水泵水封不严，备用出口盘根不严；②抽气器故障；③汽机真空部分不严密；④过冷却度大。 引起凝结水溶解氧增大的原因有下列四个方面，一是凝汽器真空严密性差真空系统阀门、法兰、焊口等漏真空大量漏入凝汽器内的空气不能即时排出溶解于凝结水中造成溶解氧增大，二是凝汽器热水井内水面以下部分阀门或法兰如热水井放水、水位计及测点、水侧人孔门、凝结水泵入口等有漏空部位，漏入的空气先经过凝结水空气中的氧溶解于水中。三是凝结水泵轴承密封效果不好、凝结水泵泵体排空门关闭，漏入的空气随凝结水带出造成凝结水溶解氧增大。四是凝汽器运行方式不合理，如补水量大、补入的除盐水溶解氧大、除氧器排汽大量进入凝汽器等造成凝结水溶解氧大。 三、防范措施 处理：①通知汽机值班人员联系检修消除缺陷；②通知汽机值班人员联系检修消除缺陷；③通知汽机员保持真空；④通知汽机员及时调整