凝结水溶解氧的原因分析

凝结水溶解氧的原因分析（摘抄）

大机组随着参数、自动化程度的提高，对热力循环的工作介质的品质要求也越来越高，对汽轮机凝结水的水质要求的标准逐步提高，凝结水溶解氧量是表征凝结水水质的重要指标之一，下面对凝结水溶解氧量的机理、因素及技术发展进行分析，提出了采取的措施，供设计和运行维护参考。

凝汽器内除氧技术的发展：早先的中低压汽轮机的凝汽器热水井无除氧淋水装置和凝汽器冷却水管束布置不合理，蒸汽直接加热热水井凝结水效果不好等，随着对凝结水水质的要求越来越高，高压机组、超高压机组、亚临界机组凝汽器开始设置有淋水装置和汽轮机排汽直接加热凝结水的设计，来减少凝结水过冷，前苏联和美国电站广泛采用凝汽器鼓泡装置，并且近几十年来，研制了凝汽器加热凝结水的除氧装置和扫气式除氧装置。凝汽器内鼓泡装置，在热水井的凝结水被蒸汽鼓泡搅动而混合加热，凝结水被加热到饱和温度时，释放出非凝结气体，这种装置在低负荷启动和非正常工况下投运。加热凝结水的除氧装置是1984年2月Katsumoto ohtake等人提出快速去除凝汽器内凝结水中氧气的除氧装置，凝汽器内设有用隔板分割成明渠和暗渠，明渠中设有加热装置，凝结水先进入明渠被蒸汽加热，对凝结水除氧后流向暗渠，这种设施对全部凝结水加热，使除氧效果更好，除氧时间更短。扫气式除氧装置是日本Keizo ishida等人于1983年2月提出热水井除氧效果好和阻止氧气重新溶于凝结水的除氧装置，此结构是热水井和冷却水管之间安装两块倾斜上下错开的隔板，隔板固定凝汽器前后壁，凝结水沿此隔板曲折流动，热水井底部引入辅助蒸汽与凝结水流向相反，这样改善凝汽器除氧性能，并且除氧时间短。

1凝结水溶解氧原因分析

凝结水溶解氧的机理：由于凝汽器内空气进入和凝结水存在过冷，使凝结水中溶解氧，这就是凝结水溶解氧的机理。空气漏入量增加，凝结水溶解氧量增加，凝结水过冷度增加，凝结水溶解氧量也随之增加，如果空气不进入和过冷度为零，氧气在液体里的溶解度趋于零，因此凝汽器被设计成象除氧器那样，并且在满负荷时效果最佳，这是理想状态，影响凝结水溶解氧的两个因素是凝结水存在过冷度和空气的进入。

1．1 过冷的原因

凝结水过冷度表征凝汽器热水井中凝结水的过冷却程度，凝结水热水井出口凝结水温度与凝汽器在排汽压力下对应的饱和温度之差称为过冷度。现代装置对凝汽器要求其过冷度不超过0.5—1℃。过冷度增加，凝结水溶解氧量也随之增加，因此过冷度不仅影响低压给水系统的腐蚀，而且也影响凝汽器空气漏入量的估算，机组的经济性和安全性。

过冷的原因：由于蒸汽从排汽口向下部流动时产生阻力，造成下部蒸汽压力低于上部压力，下部凝结水温度较上部低，从而产生过冷，此外蒸汽被冷却成液滴时，在凝汽器冷却水管间流动，因液滴的温度比冷却水管管壁温度高，凝结水降温从而低于其饱和温度，产生过冷，以及空气漏入，空气分压力增大，蒸汽的分压力相对降低，蒸汽仍在自己的分压力下凝结，使凝结水温度低于排汽温度，产生过冷，如果抽气器不能及时抽出，增大了传热阻力，也使过冷度增大，从而使凝汽器溶解氧量增大；热水井水位高于正常范围，铜管淹没，使下面几排铜管中的冷却水又带走一部分凝结水的热量而产生过冷却，过冷度增加，凝结水的溶解氧增加；循环水温度过低和循环水量过大，凝结水被过度冷却，过冷度增加，

溶解氧相对增加；凝汽器内的淋水装置，它是将凝结水分成细小的水滴，与蒸汽逆流被重新加热，减少过冷和除掉水中的溶解氧，淋水装置将影响凝结水过冷和溶解氧量；凝汽器设计负荷以及设计合理的凝结水再次被加热。

1．2 空气进入的原因

根据美国热交换学会的规定，设计和性能合理的凝汽器，在过冷度为零时，空气的漏入量为0.17m3/min，这时凝结水的溶解氧量为7微克/升，当空气漏入量为0.283m3/min，凝结水的溶解氧量为14微克/升。空气漏入凝汽器，增大了空气的分压力，因而增加了空气在水中的溶解度，使凝结水中溶解氧量增加，凝结水溶解氧量随空气漏入量增加而增加，凝结水溶解氧量影响低压给水系统的腐蚀。

空气的进入的原因：凝汽器补充除盐水带入的氧气，椐《世界工业信息》1988年7期《氧气发生器在鱼卵化场中的应用》（美）Konaldj.Lewandowski报道，水中溶解氧量取决于温度、海拔高度详见表1，补充水溶解氧是凝结水的近千倍，可见对凝结水溶解氧的影响是很大的；蒸汽夹带进的氧气，这个数量是很小的；真空系统漏入的空气带入的氧，这是凝结水溶解氧的主要来源，如真空系统的设备因振动、塑性变形、膨胀不均等，出现裂纹、断裂等，使空气进入，以及阀门盘根和管道的接头等漏泄；机组负荷低，蒸汽流量小，处于真空状态下工作的区域扩大，漏入的空气量大大增加；凝汽器铜管腐蚀或破裂漏泄、胀口漏泄循环水漏入热水井，不仅影响水质，而且影响凝结水溶解氧量，虽然溶解氧量很高，但循环水的漏量是很小的，且漏泄的几率很小；各种疏水回收带入的氧，如生水加热器疏水、凝结水回收水箱疏水、热网加热器疏水、锅炉疏水箱疏水等，疏水中夹带着空气和溶解氧，对于闭式不接触大气的疏水，溶解的氧相对较少，而对于接触大气的疏水受温度的影响较大，温度低溶解的氧较多，温度高溶解的氧较少。

凝汽器内空气等不凝结气体的进入是不可避免的，首先尽最大努力减少空气的进入，然后将进入的不凝结的气体及时排除，防止氧气重新溶解于凝结水中。所以真空泵或抽气器的效率的高低及空抽区设计是否合理直接影响凝结水的含氧量，在不凝结气体量一定的情况下，抽出的气体量多，重新溶解于凝结水中的氧量少，反之亦然。

表1在各种温度及三种海拔高度情况下溶解于水中的氧气的平衡浓度单位：

2 减少凝结水溶解氧量采取的对策

凝结水存在溶解氧威胁机组的经济性和安全性，凝结水溶解氧量较大时，会引起凝结水系统的腐蚀，还会引起凝结水进入给水系统的腐蚀产物，影响水质。因此从设计、检修、运行维护等各方面引起足够的重视，减少凝结水系统的腐蚀，提高凝结水温度，提高机组的经济性和安全性。

（1）设计、安装中：改进冷却水管束的布置，在管束中设计适当留有汽流通道，保证有一部分排汽直接通至凝汽器底部，加热凝结水，减少过冷度，以减少凝结水溶解氧量，以及抽汽口的位置应离开凝结水远一些，借以减少凝结水过冷度；凝汽器进口到抽汽口的途径应力求直接，且有足够的流通面积，蒸汽进入管束的流速不超过50m/s，减少阻力，降低凝结水的过冷度，从而减少凝结水溶解氧量；凝汽器内淋水装置合理选择；循环水量优化设计；凝汽器补充除盐水、有关疏水设计最好排到凝汽器喉部，对轴封冷却器、低压加热器等疏水回收，排放点在凝汽器热水井水位线上。汽轮机排汽口与凝汽器连接采用柔性连接，防止运行中膨胀不畅，出现裂纹，空气漏入。凝汽器安装后做泡水试验；冷却水管用扩管或密封圈连接与管板上，保证具有高度的严密性和进行水压试验。

（2）检修中：机组检修中检查凝汽器内的除氧装置；消除阀门的漏泄，尤其是关键的阀门，如：汽包的事故放水、高压加热器的危急疏水门、给水管道的放水门等减少汽水损失，以减少凝汽器的补充水量；对真空系统泡水查漏。重点检查的部位，如凝汽器喉部、低压抽汽蒸汽管道、低压缸法兰结合面。对凝汽器水位调节器和轴封压力调节器检修；对真空泵进行检修，保持真空泵效率，以便及时抽出凝汽器内不凝结气体。

（3）运行中：运行中加强对过冷度、真空严密性、循环水量和循环水温等监视，采取的对策如下：凝汽器水位自动调节器投入运行保持水位在正常范围内，防止水位过高淹没铜管；加强调节减少汽水损失率，从而减少凝汽器的补水量；轴封压力调节器投入运行，控制在规定值内，防止空气从低压轴封漏入；通常冷却塔设计循环水温度在12—33℃之间，主要受当地的气候条件影响，大型冷却塔采用分区运行，改变水温度，但是循环水温度的调节非常困难；根据负荷对循环水量的调节，保持合适的循环倍率，冬季循环水温度低于某值（经试验确定），可以停止一台循环水泵运行，减少循环水量，低负荷时，根据负荷和水温，对照试验曲线，利用凝汽器出入口门，调整循环水量，减少凝结水过度冷却，但循环水量的调节是有限的，根据美国热交换学会规定，凝汽器端差应控制在不低于5℉（1℉=5/9℃），以及考虑循环水被用来冷却其它设备，因此调整凝结水过冷度时应从整个循环水系统来考虑；运行中凝汽器铜管漏泄，及时停止堵管；分析机组负荷变化时，凝结水溶解氧量变化的规律，如果溶解氧量增加说明微正压系统漏泄，如低压抽汽管路、轴封系统等。

通过对凝结水溶解氧量原因

水域溶解氧分布特征及影响因素研究综述

水域溶解氧分布特征及影响因素研究综述 摘要：基于水域溶解氧分布特征及影响因素的前期研究成果，本文对其进行系统分区整理，总结归纳影响溶解氧含量变化的主要因素，并对后续研究方向提出建议，望能够对同行业有一定的参考性价值。 关键词：溶解氧；影响因素；研究综述 随着海洋经济不断发展，海洋污染日益严重，富含N、P等营养物质的生活、工业废水大量排入海洋造成某些海域富营养化，直接导致某些海区海水缺氧现象日益严重。溶解氧(DO)代表溶解于海水内氧气的含量，绝大部分的海洋生物均需依赖溶解氧来维持生命。溶解氧水平不仅是衡量水体自净能力的一个重要指标，也反映了海洋生物的生长状况和海水的环境质量，对海洋渔业发展有重大影响。 然而，当前低氧已经成为世界范围内沿岸物理交换不良水域的一个主要环境问题，典型的例子当属长江口外的季节性大范围底层低氧现象[1]。Vaquer-Sunyer 等人研究发现，许多海洋生物在溶解氧3mg/L～4mg/L时就受到显著影响[2]。此外，溶解氧水平在很短时间内就会发生剧烈变化，因此海洋溶解氧一直是保持海洋生态平衡最重要的环境因素之一。 为及时有效应对溶解氧含量过低对海洋环境产生的恶劣影响，针对溶解氧含量的分布特征及影响因素研究，一直是海洋环境监测和海洋动力学、海洋化学研究的重要内容之一，国内外众多学者针对重点海域、湖泊及生物养殖区溶解氧的分布特征及影响因素给予大量关注，整理归纳，主要有以下几片海域。 长江口海域溶解氧分布特征及影响因素研究 张莹莹、张经等[3]对长江口及其毗邻海域某断面上的溶解氧的分布特征的研究结果表明，在6月的航次中，DO值随着离岸距离的增加逐渐增加，底层DO值低于表层；8月份调查海区底层明显出现低氧状态，形成原因主要是海水层状结构稳定水交换较弱和有机物分解耗氧；长江径流N、P污染物的不断输入为低氧区域表层浮游植物的生长提供了丰富的营养盐，从而加剧了氧亏损。石晓勇、陆茸等[4]对长江口邻近海域的秋季溶解氧分布特征及主要影响因素进行了研究，结果显示，溶解氧平面分布整体上呈近岸高、外海低，表层高、底层低的分布趋势，在约20m深度存在溶解氧跃层。调查海域溶解氧不饱和状态由表层至底层逐渐加剧。该海域秋季溶解氧分布主要受陆地径流和外海水等物理过程控制，生物活动仅在底层溶解氧低值区有较大的影响。 黄东海海域溶解氧分布特征及影响因素研究 胡小猛、陈美君等[5]分析了黄东海海域的DO分布和季节变化规律，结果表明：基于太阳辐射导致的海水温度时空差异，影响黄东海DO分布及其季节变化的主要因素是黄海暖流和大陆入海径流。杨庆霄、董娅婕等[6]描述了黄、东

水中溶解氧的测定(2017-标准)

实验二水质溶解氧的测定（碘量法） 1 实验目的 掌握生活饮用水及水源水中溶解氧的测定原理及方法；掌握测定溶解氧自来水水样的采集方法；正确使用溶解氧瓶及固定水中溶解氧的方式；巩固碘量法操作。 2 实验原理 硫酸锰与氢氧化钠作用生成氢氧化锰，氢氧化锰与水中溶解氧结合生成含氧氢氧化锰（或称亚锰酸），亚锰酸与过量的氢氧化锰反应生成偏锰酸锰，在酸性条件下偏锰酸锰与碘化钾反应析出碘，用硫代硫酸钠标准溶液滴定析出的碘。根据硫代硫酸钠标准溶液的消耗量求得水样中溶解氧的含量。 3 试剂 3.1 硫酸锰溶液：称取48g MnSO 4·4H 2 O（AR）溶于水中至100ml，过滤后使用。 3.2 碱性碘化钾溶液：称取50gNaOH（AR）溶于40ml蒸馏水中，另称取15gKI （AR）溶于20ml蒸馏水中。待NaOH溶液冷却后，合并两溶液，加水至100ml。静置24小时后取上清液备用。 3.3 浓硫酸（AR） 3.4 淀粉指示剂溶液（1%）：称取1g可溶性淀粉，置于小烧杯中，加少量纯水调成糊状，在不断搅拌下将糊状液倒入100ml正在沸腾的纯水中，继续煮沸2～3分钟，冷后移入瓶中使用。 3.5 6mol／LHCl 3.6 0.025mol／L硫代硫酸钠标准储备溶液:应先配成0.1mol／L的浓度，标定出准确浓度后，再用纯水稀释至0.025mol／L。 3.7 0.1mol／L硫代硫酸钠标准溶液：称取13g硫代硫酸钠Na 2S 2 O 3 .5H 2 O（AR）置 于烧杯中，溶于500ml煮沸放冷的纯水中，此溶液的浓度为0.1mol／L。移入棕色瓶中7～10天进行标定。 标定方法：将K 2Cr 2 O 7 于烘箱烤至恒重，用减重法精确称取K 2 Cr 2 O 7 1.1g左右， 置于小烧杯中，加纯水使其完全溶解，并移入250ml容量瓶中，用少量纯水洗涤 小烧杯多次，洗涤液一并移入容量瓶中，定容。移取25.00mLlK 2Cr 2 O 7 于250 ml 碘量瓶中，加20 ml水，加2gKI晶体，再加6mol／LHCl溶液5ml，密塞，摇匀， 水封，在暗处静置10分钟。加纯水50ml，用待标定的Na 2S 2 O 3 标准溶液滴定至溶 液呈淡黄色时（近终点），加入2ml1℅淀粉指示剂，继续滴至溶液从蓝色变为亮 绿色为止。记录Na 2S 2 O 3 溶液消耗的量（平行测定三份）。计算出Na 2 S 2 O 3 标准溶液 浓度。

凝结水溶氧超标的原因及处理

凝结水溶氧超标的原因 及处理 集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-

凝结水溶氧超标的原因及处理1备用泵轴封失效引起凝结水溶氧超标 1.1取掉凝泵水封环埋下了隐患 2004-07-16，2号机凝结水溶氧达到40～60礸/L，现场多次查漏未果，最后查阅该泵检修记录时发现，盘根室内的水封环被取掉了(原因是当时凝泵盘根处甩水严重，试将水封环取掉换为盘根，以增强密封，减小盘根处漏量)。凝结水泵盘根密封水工作原理见图1。 从图1可以看出：在水封环换为盘根后，盘根密封水进水口就被盘根堵塞了，之所以一直未发生凝结水溶氧超标，是因为该处盘根与轴套紧密接触，隔绝了空气，而当轴套经长时间运行磨损后，盘根与轴套出现间隙，致使空气从压兰吸入泵体内，引起凝结水溶氧超标。

针对这一原因，分2步进行了处理。 第1步，为了满足机组稳定运行的要求，临时将B凝泵密封水回水门关小，以减少从凝泵压兰处漏入的空气。此方法取得了很好的效果，凝结水溶氧从50礸/L降至7礸/L。 第2步，利用机组小修机会，彻底更换盘根、轴套、水封环。此后，凝结水溶氧正常。 1.2备用泵盘根密封水压力不足

该公司凝结水系统正常运行时，备用凝泵盘根密封水取自外供除盐水，而其回水则回到凝泵入口，这样不断地给机组补水，超出机组需求的补水被排掉，造成浪费，不符合电厂节能降耗的要求，为此利用机组临停，对3号机凝结水管路进行了改造。改造前后凝泵盘根密封/冷却水系统见图2。 图2改造前、后凝泵盘根密封/冷却水系统 改造之后不再有浪费水的现象。2005年2月出现凝结水溶氧超标，达到80～90礸/L。对比凝泵密封水改造前后的系统布置，分析认为，由于改造后A凝泵(运行泵)自密封水同时供给2台泵的盘根密封/冷却用水，而导致供给B泵(备用泵)盘根密封水的压力下降，引起漏空溶氧。

混凝土冷缝原因分析 治理及预防措施

混凝土冷缝原因分析、治理及预防措施 混凝土时一种多孔胶凝人造石材，属于刚形体，主要特点抗压强度高，抗拉强度低，延伸率微小，易产生收缩裂缝。混凝土工程裂缝最常见出现问题是由于收缩变形受到压缩引发的收缩裂缝和外部荷载作用引发荷载（受力）裂缝。混凝土的裂缝出现时很难避免的，但是能预防和治理的。出现裂缝后，根据裂缝是本次需要坚决的问题。混凝土裂缝分类及裂缝出现收集的资料，根据本工程混凝土的要求，对混凝土裂缝而言，可分为有害裂缝和无害裂缝，混凝土的裂缝产生主要是限制条件变形作用引起的，变形作用包括温度变形（水化热、气温、生产热、太阳热）湿度变形（自生收缩、失水干缩、碳化收缩、塑性收缩等）。根据现场勘查，本工程冷缝宽度小于0、2mm，属无害裂缝，对结构无影响，但影响了混凝土外观质量，必须治理。 一、原因分析： （1）施工时混凝土接槎处延续时间过长而凝固，使得混凝土接茬处收缩不同而产生裂缝（俗称冷缝）。 （2）高品混凝土的初凝时间为4小时，因混凝土泵出现故障，浇捣中断，再次开始浇捣时，已经距离前浇筑间隔时间长达4小时外，下层混凝土基本凝固，由于工作疏忽，在两层混凝土间未采取特别的施工缝处理措施，产生冷缝。 二、冷缝处理： (1)表面修补法：在裂缝的表面抹环氧胶泥，同时为了防止混凝土受各种作用的影响继续开裂，在裂缝的表面粘贴玻璃纤维布，然后刮水泥胶泥即可。 （2）灌浆、嵌缝封堵法，灌浆法主要适用于对结构整体性有影响或者有防水要求的混凝土裂缝的修补，他是利用压力设备将胶凝材料压入裂缝中，胶结材料硬化后与混凝土形成一个整体，从而起到封堵加固的目的。常用的胶结材料有环氧树脂、甲基丙烯酸脂、聚氨脂等化学材料。 （3）嵌缝法：嵌缝法是裂缝封堵中最常用的一种方法，它通常是沿裂缝凿槽，在槽中嵌填塑性或刚性止水材料，以达到封闭裂缝的目的。常用的塑性材料有聚氨乙烯胶泥、塑性油膏、丁基橡胶等常用的刚性止水材料为聚合物水泥砂浆。 三、预防措施： （1）灌注须在下层混凝土未初凝前完成，以防出现施工冷缝。 （2）调整保温和养护措施，延缓升降温速率，混凝土减低用水量，增加混凝土的和易性。 （3）减少混凝土浇注的分层厚度，有条件允许时，混凝土中增加缓凝剂，以防出现施工裂缝。 （4）推进一次浇筑，采用斜面分层方法进行，不形成冷缝。 (5)振捣棒应插入下层混凝土50-100mm，插入式振捣器移动间距不大于其作用半径的1.5倍，对细骨料砼拌合物，则不大于其作用半径的1倍，插点间距不超过400mm。

溶解氧测定方法 国标

水质溶解氧的测定碘量法 GB 7489-87 本方法等效采用国际标准ISO 5813 1983 本方法规定采用碘量法测定水中溶解氧由 于考虑到某些干扰而采用改进的温克勒(Winkler)法 1 范围 碘量法是测定水中溶解氧的基准方法在没有干扰的情况下此方法适用于各种溶解氧 浓度大于0.2mg/L 和小于氧的饱和浓度两倍(约20mg/L)的水样易氧化的有机物如丹宁酸腐植酸和木质素等会对测定产生干扰可氧化的硫的化合物如硫化物硫脲也如同易于消 耗氧的呼吸系统那样产生干扰当含有这类物质时宜采用电化学探头法 亚硝酸盐浓度不高于15mg/L 时就不会产生干

扰因为它们会被加入的叠氮化钠破坏掉 如存在氧化物质或还原物质需改进测定方法见第8 条 如存在能固定或消耗碘的悬浮物本方法需按附录A 中叙述的方法改进后方可使用 2 原理 在样品中溶解氧与刚刚沉淀的二价氢氧化锰(将氢氧化钠或氢氧化钾加入到二价硫酸锰 中制得)反应酸化后生成的高价锰化合物将碘化物氧化游离出等当量的碘用硫代硫酸钠 滴定法测定游离碘量 3 试剂 分折中仅使用分析纯试剂和蒸馏水或纯度与之相当的水 3.1 硫酸溶液

小心地把500mL 浓硫酸(?1.84g/mL)在不停搅动下加入到500mL 水 注若怀疑有三价铁的存在则采用磷酸(H3PO4 ? 1.70g/mL) 3.2 硫酸溶液c(1/2H2SO4) 2mol/L 3.3 碱性碘化物叠氮化物试剂 注当试样中亚硝酸氮含量大于0.05mg/L 而亚铁含量不超过1mg/L 时为防止亚硝酸氮对测定结果的 干涉需在试样中加叠氮化物叠氮化钠是剧毒试剂若已知试样中的亚硝酸盐低于0.05mg/L 则可省去 此试剂 a. 操作过程中严防中毒 b. 不要使碱性碘化物叠氮化物试剂(3.3)酸化因

凝结水溶氧超标的原因分析及处理

凝结水溶氧超标的原因分析及处理 本文重点分析了火力发电厂机组常见的凝结水溶氧超标的原因，论述了凝结水溶氧超标的危害，并针对各种超标原因提出了处理办法，对各火力发电厂凝结水溶氧超标的问题提供了可行的方法，具有一定的借鉴作用。 标签：溶氧超标危害办法 Cause analysis and treatment for the dissolved oxygen in the feedwater deaerator exceed the standard Shen Zhibin （Inner Monglia Datang International Tuoketuo Power Generation Co.Ltd.，Tuoketuo 010206，China） Abstract：This paper focuses on the analysis of the thermal power plant unit common condensation of excessive dissolved oxygen in water，discusses the setting and the harm of excessive dissolved oxygen in water，and for a variety of causes of excessive solutions are proposed，for the thermal power plant condensate water dissolved oxygen overproof problems provides a feasible method，which has a certain reference. Key words：Dissolved oxygen Exceed the standard Harm method 引言 火电厂机组凝结水溶氧是电厂化学监督的的重要指标之一。凝结水溶氧大幅超标或长期不合格，会造成锅炉、管道、设备的高温腐蚀，降低回热设备的换热效率，缩短管道和设备的使用寿命，严重威胁机组安全经济运行，所以降低凝结水溶氧具有重要和深远的现实意义。火力发电厂水汽化学监督导则要求超高压发电机组在正常运行时，凝结水溶氧合格标准为小于30μg/l，小于20μg/l为期望值。机组正常运行时凝汽器处于真空状态，凝结水应该是合格的，但由于诸多原因导致国内许多供热机组普遍存在凝结水溶氧超标问题。 一、凝结水溶氧超标概况 某电厂2*300MW机组为湿冷纯凝汽轮发电机组，于2007年12月份投产，2012年01月开始转为自备电厂，开始对外供热，供热量200t/h。凝结水溶氧的控制方法主要采用凝汽器真空除氧及加联氨方式。2台300MW机组开始供热后，凝结水溶氧这个指标经常处于超标运行状态，超过50μg/l的次数达到15次/月。为了彻底消除溶氧超标，该厂从凝结水溶氧超标常见的原因进行分析，并针对各个原因进行查找并采取一定的措施，本文重点对该厂的查找过程及查找出溶氧超

水中溶解氧的测定实验报告.

溶解氧的测定实验报告 易倩 一、实验目的 1.理解碘量法测定水中溶解氧的原理： 2.学会溶解氧采样瓶的使用方法： 3.掌握碘量法测定水中溶解氧的操作技术要点。 二、实验原理 溶于水中的氧称为溶解氧，当水受到还原性物质污染时，溶解氧即下降，而有藻类繁殖时，溶解氧呈过饱和，因此，水中溶解氧的变化情况在一定程度上反映了水体受污染的程度。 碘量法测定溶解氧的原理：在水中加入硫酸锰及碱性碘化钾溶液，生成氢氧化锰沉淀。此时氢氧化锰性质极不稳定，迅速与水中溶解氧化合生成锰酸锰： MnSO4+2aOH=Mn（OH）2↓（白色）++Na2SO4 2Mn（OH）2+O2=2MnO（OH）2（棕色） H2MnO3十Mn（OH）2＝MnMnO3↓（棕色沉淀）+2H2O 加入浓硫酸使棕色沉淀（MnMn02）与溶液中所加入的碘化钾发生反应，而析出碘，溶解氧越多，析出的碘也越多，溶液的颜色也就越深2KI+H2SO4=2HI+K2SO4 MnMnO3+2H2SO4+2HI=2MnSO4+I2+3H2O I2+2Na2S2O3=2NaI+Na2S4O6 用移液管取一定量的反应完毕的水样，以淀粉做指示剂，用标准溶液滴定，计算出水样中溶解氧的含量。 三、仪器 1.250ml—300ml溶解氧瓶 2.50ml酸式滴定管。 3.250ml锥形瓶 4.移液管 5.250ml碘量瓶 6.洗耳球 四、试剂 l、硫酸锰溶液。溶解480g分析纯硫酸锰（MnS04· H20）溶于蒸馏水中，过滤后稀释成1000ml.此溶液加至酸化过的碘化钾溶液中，遇淀粉不得产生蓝色。 2、碱性碘化钾溶液。取500g氢氧化钠溶解于300—400ml蒸馏水中（如氢

分析凝结水溶解氧偏高的原因

摘要 在火电厂机组运行正常情况下，凝结水溶解氧量是合格的，但是因为许多原因，导致凝结水溶解氧偏高，使机组不能安全稳定的运行，所以必须对凝结水溶解氧偏高的原因进行分析并且使其溶氧量达到标准值。 本文从凝结水系统入手，通过介绍该系统的组成，得出凝结水在整个系统中的流程。而凝结水在循环使用中，不可避免地含有腐蚀物和杂质，而随着电厂机组容量的增大，对水质要求提高，又必须对凝结水进行精处理。然后通过介绍凝结水精处理系统，分析凝结水受污染的原因以及精处理系统需经过过滤和除盐两部分，去除金属腐蚀产物和悬浮杂质以及溶解盐类,但是凝结水溶解氧量偏高所产生的危害却未能消除。接着介绍凝结水溶解氧量偏高所带来的危害，以及可能引起溶解氧量偏高的原因和解决措施，最后以蒙达发电公司和山西武乡和信发电公司为例，根据这两个电厂溶解氧偏高原因的分析以后，都采取相应的有效措施，来降低溶解氧以达到标准值，使机组可以正常运行，这样既提高了资源的利用率，也减少了生产运行成本。 关键词：凝结水；精处理；溶解氧；

Abstract Coal-fired power plants operation in normal circumstances，condensate dissolved oxygen is qualified, because of many reasons, resulting in condensate dissolved oxygen is high , so that units can not be a safe and stable operation, it must be reasons for the high condensate analysis of dissolved oxygen and let dissolved oxygen reach standard value. This paper introduces condensed water from the system ,according to introducing the composition of the system obtained in the condensate flow in the system.The condensation of water recycling, inevitably contain corrosive and impurities, and with the power unit capacity increases, improve water quality requirements, but also must be polishing condensate.Then by introducing the condensate polishing system, the analysis of the causes of contaminated condensate polishing system, and should be filtered and the desalination of two parts, the removal of metal corrosion products and suspended impurities and dissolved salts, but high levels of dissolved oxygen of the harm in the condensate is not removed.Then introduced the high levels of dissolved oxygen in the condensate harm, and may cause high levels of dissolved oxygen causes and solutions,. Finally,Mengda power generation companies and power companies and Xinhe of Shanxi Wuxiang example, according to these two causes of the high dissolved oxygen plant, after they take appropriate and effective measures to reduce the dissolved oxygen to meet the standard value, the unit can be Normal operation, this not only improves the resource utilization, but also reduce the operating costs of production. Keywords: Condensate; polishing; dissolved oxygen;

沉井通病

xxxx建设工程九标段 吴州路（扬子江路-邗江路）污水联通管工程沉井施工质量通病防治方案编制人： 审核人： 审批人： xxxx建设集团有限公司 吴州西路污水联通管工程项目经理部2015年1月12日 沉井施工 沉井施工是一种经常使用的特种施工方法。一般用于深基础工程(如桥梁和高大构筑物等的支承结构)和地下构筑物工程(如各类泵房或水池、盾构或顶管工作井、隧道、矿井等)。适用于埋深较大、土质较软、场地较小的工程。按照工程埋深和水文地质情况，沉井下沉施工一般可分为排水下沉和不排水下沉两大类，沉井封底施工可分为干封底和水下封底两大类。在沉井埋深大，井底土质极软弱，井底附近有承压水，或在砂性土层中缺乏降水设施时，宜用不排水下沉及水下封底施工法，反之用排水下沉及干封底施工法，以缩短工期和节省工程费用。在施工实践中由于缺乏经验和管理不善等原因，使沉井工程不能正常施工，且浪费大量人力和物力，并延误工期，甚至发生一些工程质量问题，以致影响沉井的正常使用。所以要在工程施工前制订好科学合理而又切实可行的施工方案和技术措施，并在施工中认真细致地实施，抓好沉井施工的技术关键(砂垫层质量、下沉纠偏、终沉标高控制、封底防渗漏等)，确保工程质量。 1沉井基坑 1.1基坑xx原状土未处理好 1.现象 沉井制作时发生严重倾斜及大幅度沉降。

2.原因分析 事先未掌握现场地层情况，基坑内暗浜或回填的松软土层没有挖除换填，或者基坑底下杂填土中障碍物末探明，施工时又不按技术要求进行地基处理。 3.预防措施 施工前要深入了解现场地层情况，施工中要按有关技术要求对地基认真处理。 如有松软土层或杂填土层，则挖除换填砂层;如有障碍物则加以清除。 4.治理方法 对已发生严重倾斜的沉井可在高位处井底局部挖除砂垫层使井位纠正。 1.2砂垫层密实度不均匀或不密实 1.现象 沉井制作时沉降过大或明显倾斜。2.原因分析 基坑砂垫层承载力很差或明显不均匀，砂垫层施工末按分层摊铺振实的技术要求施I。 3.预防措施 砂垫层施工必需按技术要求分层摊铺(每层松砂厚20~25cm)，分层振实(密实度要求砂的千重力密度，中砂为l6kN/m'，粗砂为I7kN/m3 )。 4.治理方法 沉井倾斜较大的可在井身高位处挖除局部砂垫层加以纠偏。 1.3基坑排水xx做好 l.现象

溶解氧影响因素

什么是水的溶解氧？受哪些因素的影响？ 溶解于水中的游离氧称为溶解氧，常以mg/L、ml/l等单位来表示.天然水中氧的主要来源是大气溶于水中的氧,其溶解量与温度/压力有密切关系.温度升高氧的溶解度下降,压力升高溶解度增高.天然水中溶解氧含量约为8-14mg/l,敞开式循环冷却水中溶解氧一般约为5-8mg/L. 水体中的溶解氧含量的多少,也反映出水体遭受到污染的程度.当水体受到有机物污染时,由于氧化污染质需要消耗氧,使水中所含的溶解氧逐渐减少.污染严重时,溶解氧会接近于零,次数厌氧菌便滋长繁殖起来,并发生有机物污染的腐败而发臭.因此,溶解氧也是衡量水体污染程度的一个重要指标. 影响溶解氧测量的因素氧的溶解度取决于温度、压力和水中溶解的盐，另外氧通过溶液扩散比通过膜扩散快，如流速太慢会产生干扰。 1. 温度的影响由于温度变化，膜的扩散系数和氧的溶解度都将发生变化，直接影响到溶氧电极电流输出，常采用热敏电阻来消除温度的影响。温度上升，扩散系数增加，溶解度反而减小。温度对溶解度系数a 的影响可以根据Henry 定律来估算，温度对膜扩散系数β可以通过阿仑尼乌斯定律来估算。 (1)氧的溶解度系数：由于溶解度系数a 不仅受温度的影响，而且受溶液的成分的影响。在相同氧分压下，不同组分的实际氧浓度也可能不同。根据亨利定律可知氧浓度与其分压成正比，对于稀溶液，温度变化溶解度系数a 的变化约为2%/ ℃。 (2)膜的扩散系数：根据阿仑尼乌斯定律，溶解度系数β与温度T 的关系为： C=KPo2·exp(-β／T)，其中假定K、Po2 为常数，则可以计算出β在25℃时为2.3%/ ℃。当溶解度系数a 计算出来后，可通过仪表指示和化验分析值对比计算出膜的扩散系数(这里略去计算过程)，膜的扩散系数在25℃时为1.5%/℃。 2. 大气压的影响根据Henry 定律，气体的溶解度与其分压成正比。氧分压与该地区的海拔高度有关，高原地区和平原地区的差可达20%，使用前必须根据当地大气压进行补偿。有些仪表内部配有气压表，在标定时可自动进行校正；有些仪表未配置气压表，在标定时要根据当地气象站提供的数据进行设置，如果数据有误，将导致较大的测量误差。

溶解氧对发酵的影响及其控制

溶解氧对发酵的影响及其控制 1 溶解氧对发酵的影响 溶氧是需氧发酵控制最重要的参数之一。由于氧在水中的溶解度很小，在发酵液中的溶解度亦如此，因此，需要不断通风和搅拌，才能满足不同发酵过程对氧的需求。溶氧的大小对菌体生长和产物的形成及产量都会产生不同的影响。如谷氨酸发酵，供氧不足时，谷氨酸积累就会明显降低，产生大量乳酸和琥珀酸。 1.1 溶氧量在发酵的各个过程中对微生物的生长的影响是不同的 改变通气速率发酵前期菌丝体大量繁殖，需氧量大于供氧，溶氧出现一个低峰。在生长阶段，产物合成期，需氧量减少，溶氧稳定，但受补料、加油等条件大影响。补糖后，摄氧率就会增加，引起溶氧浓度的下降，经过一段时间以后又逐步回升并接近原来的溶解氧浓度。如继续补糖，又会继续下降，甚至引起生产受到限制。发酵后期，由于菌体衰老，呼吸减弱，溶氧浓度上升，一旦菌体自溶，溶氧浓度会明显上升。 1.2 溶氧对发酵产物的影响 对于好氧发酵来说，溶解氧通常既是营养因素，又是环境因素。特别是对于具有一定氧化还原性质的代谢产物的生产来说，DO的改变势必会影响到菌株培养体系的氧化还原电位，同时也会对细胞生长和产物的形成产生影响。 在黄原胶发酵中，虽然发酵液中的溶氧浓度对菌体生长速率影响不大,但是对菌体浓度达到最大之后的菌体的稳定期的长短及产品质量却有着明显的影响。

需氧微生物酶的活性对氧有着很强的依赖性。谷氨酸发酵中，高溶氧条件下乳酸脱氢酶(LDH)活性明显比低溶氧条件下的LDH酶活要低，产酸中后期谷氨酸脱氢酶(GDH)的酶活下降很快,这可能是由于在高溶氧条件下,剧烈的通气和搅拌加剧了菌体的死亡速度和发酵活性的衰减。 DO值的高低还会改变微生物代谢途径，以致改变发酵环境甚至使目标产物发生偏离。研究表明，L-异亮氨酸的代谢流量与溶氧浓度有密切关系，可以通过控制不同时期的溶氧来改变发酵过程中的代谢流分布,从而改变Ile等氨基酸合成的代谢流量。 2 溶氧量的控制 对溶解氧进行控制的目的是把溶解氧浓度值稳定控制在一定的期望值或范围内。在微生物发酵过程中,溶解氧浓度与其它过程参数的关系极为复杂,受到生物反应器中多种物理、化学和微生物因素的影响和制约。从氧的传递速率方程也可看出，对DO值的控制主要集中在氧的溶解和传递两个方面。 2.1 控制溶氧量(C*-CL)是氧溶解的推动力，控制溶氧量首要因素是控制氧分压（C*）。高密度培养往往采用通入纯氧的方式提高氧分压，而厌氧发酵则采用各种方式将氧分压控制在较低水平。如啤酒发酵，麦汁充氧和酵母接种阶段，一般要求氧含量达到8～10PPM；而啤酒发酵阶段，一般啤酒中的含氧量不得超过2PPM。 2.2控制氧传递速率氧传递速率主要考虑KLa的影响因素。从一定意义上讲，KLa愈大，好氧生物反应器的传质性能愈好。控制KLa的途径可分为操作变量、反应液的理化性质和反应器的

混凝土冷缝处理方法

混凝土冷缝处理方法集团标准化办公室：[VV986T-J682P28-JP266L8-68PNN]

混凝土结构冷缝专项处理方案 一、工程概况： 项目部在对I区-1层墙柱、1层板混凝土浇筑过程中，由于施工组织不当，在2-2至2-9轴处外墙混凝土出现施工冷缝，缝长约9延米，与水平方向呈30°夹角（见附图）。 照片1：外墙冷缝照片2：外墙冷缝 照片3：外墙冷缝 二、原因分析： 1、混凝土浇筑量大，展开浇筑面太宽； 2、工人作业时间太长，思想麻痹； 3、项目部管理人员未严格把关； 4、中天元混凝土拌合料不稳定，混凝土初凝时间无法把握。 三、处理措施： 根据冷缝形成原因、缝隙大小以及所处部位等，特制定以下处理措施： 1、采用打磨机沿缝方向，将混凝土表面打毛，打毛宽度每边宽出缝边缘不少于80mm； 2、清理表面浮灰，并在已打磨好的混凝土表面涂刷一道素水泥浆； 3、待水泥浆稍干后，在表面抹20mm厚1:2水泥砂浆（水泥砂浆掺防水粉，掺量为水泥用量的5%），表面亚光，边缘与混凝土顺接以便防水施工； 4、加做防水层，并铺设玻纤布一层，加做防水层宽度不少于200mm，材料及厚度与设计外墙防水同； 四、安全文明施工措施

1、作业人员应按要求穿戴劳动保护用品，严禁在外架上追打、嬉闹、休息等； 2、作业前检查脚手架、脚手板是否安全可靠； 3、作业完毕剩余材料及时清走，严禁将剩余材料丢弃在脚手架上； 五、后期施工预防措施： 为避免后期施工中的类似情况的再次发生，项目部特制定以下措施： 1、合理安排浇筑顺序，浇筑过程中加强巡视。 2、落实责任制，明确奖罚制度。 3、混凝土供应商已更换，对新供应商进行技术交底。 4、混凝土施工班组已调整，对新进场工人及时进行交底。 5、每次混凝土浇筑前先确定浇筑顺序。 6、现场管理人员应加强监督，对已浇筑部位及时跟进，留置时间较久部位及时安排班组进行补浇。

实验二 水中溶解氧的测定教案设计

实验二 水中溶解氧的测定 【实验目的】 1、学习溶解氧水样的采取方法。 2、掌握用间接碘量法测定水样中溶解氧的方法原理及基本操作。 【实验原理】 溶解于水中的氧称为溶解氧，水中的溶解氧来自空气中的氧及水生植物释放出来的氧，水越深，水温越高，水中含盐量越多，还原性物质越多，溶解氧越少。溶解氧有利于水生生物的生存。如许多鱼类在水中含溶解氧低于3-4mg/L 时就不能生存，但对于金属设备有腐蚀作用，如锅炉水中溶解氧含量应低于0.05-0.1mg/L .所以，在工业供水分析中对溶解氧的测定是很重要的。同时，溶解氧的测定对水体自净作用的研究有极其重要的作用，它可以帮助了解水体在不同的地点进行自净的速度。 溶解氧的测定方法有膜电极法、比色法和碘量法。对溶解氧含量较高的水样，常采用碘量法测定，下面是碘量法的测定原理。 水样中加入硫酸锰和氢氧化钠溶液，生成氢氧化锰沉淀，这一沉淀中的锰，是与水中的溶解氧定量反应的。 Mn 2++ 2OH -=Mn(OH)2↓(白色) (1) 当有溶解氧时, Mn(OH)2立即被氧化: 2Mn(OH)2+O 2=2MnO(OH)2↓(棕色) (2) 溶液酸化后,四价锰将碘离子氧化成游离碘:MnO(OH)2+2I -+4H +=Mn 2++I 2+3H 2O (3) 析出的碘用Na 2S 2O 3滴定： I 2+2 Na 2S 2O 3 == 2I -+S 4O 62- (4) 由反应方程式(1)、（2）、（3）、(4)可知： n 2O ：n - 23 2 O S =1：4 。由Na 2S 2O 3的浓度及 消耗的体积可计算水中溶解氧的含量。 溶解氧ρO 2（mg/L ）= 100000 .324 11????V C V ， 式中 V 1 –-滴定消耗Na 2S 2O 3标准溶液的体积（mL ）； V —水样体积 （mL ）； C ——Na 2S 2O 3标准溶液的浓度（mol.L -1）. 如果水样中有大量有机物,或其它还原性物质时,会使结果偏低,而当水样中含有氧化性物质时可使结果偏高,此时应作校正.采用双瓶法可以消除氧化物的干扰.所谓的双瓶法,即取两个溶解氧瓶,一瓶按碘量法测定.另一瓶先加H 2SO 4,再加碱性碘化钾和硫酸锰,生成的碘用Na 2S 2O 3滴定,记录消耗Na 2S 2O 3标准液的体积V 2 。V 2即为水中氧化性物质消耗的Na 2S 2O 3标液体积,由一瓶中消耗的Na 2S 2O 3标液体积V 1中扣除.用双瓶法的结果

1 溶解氧对发酵的影响

1 溶解氧对发酵的影响 溶氧是需氧发酵控制最重要的参数之一。由于氧在水中的溶解度很小，在发酵液中的溶解度亦如此，因此，需要不断通风和搅拌，才能满足不同发酵过程对氧的需求。溶氧的大小对菌体生长和产物的形成及产量都会产生不同的影响。如谷氨酸发酵，供氧不足时，谷氨酸积累就会明显降低，产生大量乳酸和琥珀酸。 1.1 溶氧量在发酵的各个过程中对微生物的生长的影响是不同的 改变通气速率发酵前期菌丝体大量繁殖，需氧量大于供氧，溶氧出现一个低峰。在生长阶段，产物合成期，需氧量减少，溶氧稳定，但受补料、加油等条件大影响。补糖后，摄氧率就会增加，引起溶氧浓度的下降，经过一段时间以后又逐步回升并接近原来的溶解氧浓度。如继续补糖，又会继续下降，甚至引起生产受到限制。发酵后期，由于菌体衰老，呼吸减弱，溶氧浓度上升，一旦菌体自溶，溶氧浓度会明显上升。 1.2 溶氧对发酵产物的影响 对于好氧发酵来说，溶解氧通常既是营养因素，又是环境因素。特别是对于具有一定氧化还原性质的代谢产物的生产来说，DO的改变势必会影响到菌株培养体系的氧化还原电位，同时也会对细胞生长和产物的形成产生影响。[1] 在黄原胶发酵中，虽然发酵液中的溶氧浓度对菌体生长速率影响不大,但是对菌体浓度达到最大之后的菌体的稳定期的长短及产品质量却有着明显的影响。 [2] 需氧微生物酶的活性对氧有着很强的依赖性。谷氨酸发酵中，高溶氧条件下乳酸脱氢酶(LDH)活性明显比低溶氧条件下的LDH酶活要低，产酸中后期谷氨酸脱氢酶(GDH)的酶活下降很快,这可能是由于在高溶氧条件下,剧烈的通气和搅拌加剧了菌体的死亡速度和发酵活性的衰减。[3] DO值的高低还会改变微生物代谢途径，以致改变发酵环境甚至使目标产物发生偏离。研究表明，L-异亮氨酸的代谢流量与溶氧浓度有密切关系，可以通过控制不同时期的溶氧来改变发酵过程中的代谢流分布,从而改变Ile等氨基酸合成的代谢流量。[4] 2 溶氧量的控制

汽轮机凝结水溶解氧量高的原因分析及对策

汽轮机凝结水溶解氧量高的原因分析及对策 【关键词】凝结水,溶解氧,空气漏入,过冷度 【论文摘要】本文提出空气的漏入和凝结水过冷是凝结水溶解氧的原因，凝结水溶解氧影响机组经济性和安全性，并且是缓慢的过程，对此提出了对策，供运行和有关部门参考。 大机组随着参数、自动化程度的提高，对热力循环的工作介质的品质要求也越来越高，对汽轮机凝结水的水质要求的标准逐步提高，凝结水溶解氧量是表征凝结水水质的重要指标之一，下面对凝结水溶解氧量的机理、因素及技术发展进行分析，提出了采取的措施，供设计和运行维护参考。 凝汽器内除氧技术的发展：早先的中低压汽轮机的凝汽器热水井无除氧淋水装置和凝汽器冷却水管束布置不合理，蒸汽直接加热热水井凝结水效果不好等，随着对凝结水水质的要求越来越高，高压机组、超高压机组、亚临界机组凝汽器开始设置有淋水装置和汽轮机排汽直接加热凝结水的设计，来减少凝结水过冷，前苏联和美国电站广泛采用凝汽器鼓泡装置，并且近几十年来，研制了凝汽器加热凝结水的除氧装置和扫气式除氧装置。凝汽器内鼓泡装置，在热水井的凝结水被蒸汽鼓泡搅动而混合加热，凝结水被加热到饱和温度时，释放出非凝结气体，这种装置在低负荷启动和非正常工况下投运。加热凝结水的除氧装置是1984年2月Katsumoto ohtake等人提出快速去除凝汽器内凝结水中氧气的除氧装置，凝汽器内设有用隔板分割成明渠和暗渠，明渠中设有加热装置，凝结水先进入明渠被蒸汽加热，对凝结水除氧后流向暗渠，这种设施对全部凝结水加热，使除氧效果更好，除氧时间更短。扫气式除氧装置是日本Keizo ishida等人于1983年2月提出热水井除氧效果好和阻止氧气重新溶于凝结水的除氧装置，此结构是热水井和冷却水管之间安装两块倾斜上下错开的隔板，隔板固定凝汽器前后壁，凝结水沿此隔板曲折流动，热水井底部引入辅助蒸汽与凝结水流向相反，这样改善凝汽器除氧性能，并且除氧时间短。 1凝结水溶解氧原因分析 凝结水溶解氧的机理：由于凝汽器内空气进入和凝结水存在过冷，使凝结水中溶解氧，这就是凝结水溶解氧的机理。空气漏入量增加，凝结水溶解氧量增加，凝结水过冷度增加，凝结水溶解氧量也随之增加，如果空气不进入和过冷度为零，氧气在液体里的溶解度趋于零，因此凝汽器被设计成象除氧器那样，并且在满负荷时效果最佳，这是理想状态，影响凝结水溶解氧的两个因素是凝结水存在过冷度和空气的进入。 1．1 过冷的原因 凝结水过冷度表征凝汽器热水井中凝结水的过冷却程度，凝结水热水井出口凝结水温度与凝汽器在排汽压力下对应的饱和温度之差称为过冷度。现代装置对凝汽器要求其过冷度不超过0.5—1℃。过冷度增加，凝结水溶解氧量也随之增加，因此过冷度不仅影响低压给水系统的腐蚀，而且也影响凝汽器空气漏入量的估算，机组的经济性和安全性。 过冷的原因：由于蒸汽从排汽口向下部流动时产生阻力，造成下部蒸汽压力低于上部压力，下部凝结水温度较上部低，从而产生过冷，此外蒸汽被冷却成液滴时，在凝汽器冷却水管间流动，因液滴的温度比冷却水管管壁温度高，凝结水降温从而低于其饱和温度，产生过冷，以及空气漏入，空气分压力增大，蒸汽的分压力相对降低，蒸汽仍在自己的分压力下凝结，使凝结水温度低于排汽温度，产生过冷，如果抽气器不能及时抽出，增大了传热阻力，

凝结水溶氧增大的原因分析

凝结水溶氧增大的原因分析 凝结水溶解氧是凝结水质的一个重要指标,我厂自投运以来凝结水溶解氧合格率偏低,本文分析了凝结水溶解氧不合格的原因,就如何调整凝结水溶解氧进行了探讨。 凝结水溶解氧不合格的原因是什么?如何处理，凝结水溶解氧不合格的原因及处理如下: 1)凝汽器真空部分漏气。应通知汽机人员进行查漏和堵漏。 2)凝结水泵运行中有空气漏入。可以倒换备用泵，盘根处加水封。 3)凝汽器的过冷度太大。可以调整凝汽器的过冷度。 4)凝汽器的铜管泄漏。应采取堵漏措施，严重时将凝结水放掉。 一、异常事件经过 05年12月23日发现#2机凝结水溶解氧由原因的15μｇ/Ｌ上升至30μｇ/Ｌ，对#2机凝结水在线记录仪与手动采样分析确认凝结水溶解氧确实增大，经过观察发现当机组负荷升高至550MW以上时凝结水溶解氧会下降至30μｇ/Ｌ以下，负荷低时溶解氧增大。组织人员对#2机凝结水系统及真空系统进行全面检查，要求维护人员对#2机真空系统所有阀门：真空泵入口门、凝汽器抽真空门、凝汽器热水井放水门、凝结水泵抽空气门、凝结水泵入口门、高低压加热器危急疏水门、低加排气门、低加水位计门、低压缸汽侧人孔门、低压缸水侧人孔门、凝结水泵入口滤网入口法兰、凝汽器水位计、三级减温器等法兰及焊接焊口共计280多个部位进行摸黄油处理没有效果；要求热控人员对#2机真空系统有关压力测点的连接销母进行紧固没有效果；

调整二台凝结水泵轴承密封冷却水，通过采用双泵运行、切换运行对凝结水泵的运行方式进行调整没有效果；调整轴封加热器运行方式、对轴加水封进行注水、凝结水泵轴承冷却水回水水封注水、调整轴封母管压力、调整除氧器排汽运行方式(倒至排大气)仍然没有效果；12月26日和1月3日对#2机进行了真空严密性试验结果分别为0.21KPa/min和0.20KPa/min与前几个月的试验结果相同达到良好状态。 二、异常原因分析 原因：①凝结水泵水封不严，备用出口盘根不严；②抽气器故障；③汽机真空部分不严密；④过冷却度大。 引起凝结水溶解氧增大的原因有下列四个方面，一是凝汽器真空严密性差真空系统阀门、法兰、焊口等漏真空大量漏入凝汽器内的空气不能即时排出溶解于凝结水中造成溶解氧增大，二是凝汽器热水井内水面以下部分阀门或法兰如热水井放水、水位计及测点、水侧人孔门、凝结水泵入口等有漏空部位，漏入的空气先经过凝结水空气中的氧溶解于水中。三是凝结水泵轴承密封效果不好、凝结水泵泵体排空门关闭，漏入的空气随凝结水带出造成凝结水溶解氧增大。四是凝汽器运行方式不合理，如补水量大、补入的除盐水溶解氧大、除氧器排汽大量进入凝汽器等造成凝结水溶解氧大。 三、防范措施 处理：①通知汽机值班人员联系检修消除缺陷；②通知汽机值班人员联系检修消除缺陷；③通知汽机员保持真空；④通知汽机员及时调整

混凝土缺陷的分类及产生缺陷的原因

混凝土缺陷的分类及产生缺陷的原因 3.2.1 麻面 麻面是因为混凝土表面局部缺浆出现小凹坑、麻点、气泡等，形成粗糙面，但混凝土表面无钢筋外露现象。 根据赤尾站现场施工实际情况分析出现麻面的主要原因有： （1）模板未浇水湿润或湿润不充分，导致结构表面混凝土的水分被吸去，使混凝土失水过多出现麻面； （2）模板拼缝不严，局部漏浆； （3）模板脱模剂涂刷不均匀，局部漏刷或失效，混凝土表面与模板粘结造成麻面； （4）混凝土振捣不密实或振捣时间不足，气泡未排出，停在模板表面形成麻面。 3.2.2 蜂窝 蜂窝是因为混凝土结构局部疏松，骨料集中而无砂浆，导致骨料间形成蜂窝状的孔穴。 根据赤尾站现场施工实际情况分析出现蜂窝的主要原因有： （1）因混凝土运输时间过长及拌和不均匀，造成骨料分离； （2）混凝土配合比误差过大或砂、石子、水泥、水材料加量不准确，造成混凝土砂浆少，石子多。 （3）卸料高度偏大，造成骨料分离； （4）模板破损或模板缝隙未堵严，造成漏浆； （5）混凝振捣不充分，漏振，振捣时间不够，未达到返浆的程

度。 3.2.3 露筋 漏筋是指钢筋混凝土结构的主筋、分布筋或箍筋等裸露在表面，没有被混凝土包裹。 根据赤尾站现场施工实际情况分析出现漏筋的主要原因有： （1）浇筑混凝土时，钢筋垫块位移,或垫块漏放，致使钢筋下坠或外移紧贴模板面外露； （2）混凝土配合比不当，产生离析，靠模板部位缺浆或模板严重露浆； （3）混凝土保护层太小或保护层处混凝土漏振，或振捣棒撞击钢筋，或踩踏钢筋,使钢筋位移,造成露筋； （4）木模板未浇水湿润，吸水粘结，拆模时缺棱，掉角，导致露筋； （5）骨料粒径偏大，振捣不充分，混凝土于钢筋处架空造成钢筋与模板间无混凝土。 3.2.4 裂缝 钢筋混凝土结构常见的裂缝包括干缩裂缝、温度裂缝和外力作用下产生的裂缝。 根据赤尾站现场施工实际情况分析出现裂缝的主要原因有： （1）混凝土温控措施不到位； （2）所浇混凝土养护不善； （3）有外力作用于混凝土结构，如混凝土过早承受荷载，或结