凝结水溶解氧超标的原因

影响凝结水溶解氧的因素很多，针对不同的机组应具体问题具体分析。

1 凝结水系统辅助设备问题。尤其是凝结水泵入口阀门盘根不严、水封门水封破坏、凝结水泵盘根不严、低加疏水泵盘根不严等都会直接影响凝结水溶解氧超标。

2 凝汽器真空负压系统问题。机组真空泄漏率严重不合格，尤其是凝汽器汽侧存在泄漏点影响真空泄漏率直接影响凝结水溶解氧超标。

3 凝结水补水除氧问题。化学制水系统除碳器设备（真空除碳器或鼓风式除碳器等）工作原理不同，导致凝汽器补水中含氧量接近饱和，如果补水方式为直接补入凝汽器热水井，没有利用凝汽器真空除氧能力，会直接导致凝结水溶解氧超标。建议除盐系统采用真空脱气及化学水箱浮顶密封相结合，使凝汽器补水溶解氧低于100 ug/l。以解决补水溶氧对凝结水溶解氧的影响。

4 热力系统疏水、回水除氧问题。热力系统疏水、回水直接回收时，溶解氧指标应下于100 ug/l。如果热力系统疏水、回水溶解氧超过100ug/l，应利用凝汽器真空除氧能力进行处理。

虾米师傅写了挺多、很详细，我再补充一下，

1做下真空严密性试验，看看结果如何，判断是否是真空问题，

2.检查溶氧表，我厂不止一次出现表计显示不准造成，好几块表均坏。

3.观察溶氧与机组负荷、真空、补水、等参数变化关系。

关闭除氧器运行排气至凝汽器手动门如果有的话

除氧给水系统操作规程

中海石油华鹤煤化有限公司?锅炉系统操作规程 中海石油华鹤煤化股份有限公司 3052尿素装置公用工程热电 站 除氧给水系统操作规程 编写：：审核：：审定:—批准： 二O一三年二月 目录 第一章工艺说明和设备参数特性 1. 除氧给水系统的任务 2?给水除氧系统的工作范围 3. 除氧给水系统的各种物料

锅炉系统操作规程 4. 除氧给水系统的工艺过程 5. 主要设备的特性 第二章工艺指标和联锁保护 1. 工艺指标 2. 连锁报警 第三章除氧器的操作规程 1. 投运前的检查与准备 2. 单台除氧器的投运 3. 连续排污扩容器投运 4. 除氧器并列运行 5. 除氧器的运行和维护 6. 除氧器的停运 7. 除氧器的事故处理 第四章锅炉高压给水泵操作规程 1. 锅炉高压给水泵的保护实验 2. 给水泵的备用条件 3. 给水泵备用闭锁条件： 4. 给水泵的启动 5. 给水泵的备用 6. 给水泵的停用： 7. 停用给水泵隔离放水 8..给水泵运行中注意事项 9.给水泵的稀油站操作步骤 10给水泵故障处理

锅炉系统操作规程 附表一给水系统阀门一览表 附表二给水泵的启停操作票

第一章工艺说明和设备参数特性 1. 除氧给水系统的任务 1.1合理回收和补充各路化学补充水、冷渣器冷却水、疏水等至除氧器，对联排扩容蒸汽等余热进行回收，保持除氧器水位正常，不能大辐波动； 1.2对锅炉给水进行调节PH加药，除氧，升压等工艺过程，满足锅炉给水品质和给水压力、温度的工艺要求。 1.3保证除氧器、锅炉给水泵及高低压给水管线与其附件等设备的安全、稳定长周期运行。 1.4保证除氧给水系统的运行中相关工艺参数在规定范围内： 除氧器压力保持在0.15~0.2MPa； 水温控制在130~135C 水位控制在水箱中心线以上在750?1150mm之间，正常水位为 950mm 溶解氧含氧量w 7ug/1 锅炉给水PH值8.8~9.3 高压给水压力12~14MPa 1.5除氧器的运行中，值班经常检查汽水管路应无泄漏及振动现象，校对水位指示；定期作好检查和维护工作。 1.6定期作除氧器安全门动作试验；安全阀整定压力为0.8MP& 2. 给水除氧系统的工作范围 工作范围包括：三台高压除氧器、四台电动锅炉给水泵及润滑油站、加药装置、联排扩容器及以上设备相关的管线、阀门、仪表、电气等部件等。 3. 除氧给水系统的各种物料 3.1冷渣器的冷却水：0.6MPa, 60 C 3.2来自外网变换加热器的脱盐水：0.6MPa, 114 C 3.3 疏水：0.7MPa, 80 C 3.4联排回收蒸汽：0.172MPQ 130 C

凝结水溶氧超标的原因及处理

凝结水溶氧超标的原因 及处理 集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-

凝结水溶氧超标的原因及处理1备用泵轴封失效引起凝结水溶氧超标 1.1取掉凝泵水封环埋下了隐患 2004-07-16，2号机凝结水溶氧达到40～60礸/L，现场多次查漏未果，最后查阅该泵检修记录时发现，盘根室内的水封环被取掉了(原因是当时凝泵盘根处甩水严重，试将水封环取掉换为盘根，以增强密封，减小盘根处漏量)。凝结水泵盘根密封水工作原理见图1。 从图1可以看出：在水封环换为盘根后，盘根密封水进水口就被盘根堵塞了，之所以一直未发生凝结水溶氧超标，是因为该处盘根与轴套紧密接触，隔绝了空气，而当轴套经长时间运行磨损后，盘根与轴套出现间隙，致使空气从压兰吸入泵体内，引起凝结水溶氧超标。

针对这一原因，分2步进行了处理。 第1步，为了满足机组稳定运行的要求，临时将B凝泵密封水回水门关小，以减少从凝泵压兰处漏入的空气。此方法取得了很好的效果，凝结水溶氧从50礸/L降至7礸/L。 第2步，利用机组小修机会，彻底更换盘根、轴套、水封环。此后，凝结水溶氧正常。 1.2备用泵盘根密封水压力不足

该公司凝结水系统正常运行时，备用凝泵盘根密封水取自外供除盐水，而其回水则回到凝泵入口，这样不断地给机组补水，超出机组需求的补水被排掉，造成浪费，不符合电厂节能降耗的要求，为此利用机组临停，对3号机凝结水管路进行了改造。改造前后凝泵盘根密封/冷却水系统见图2。 图2改造前、后凝泵盘根密封/冷却水系统 改造之后不再有浪费水的现象。2005年2月出现凝结水溶氧超标，达到80～90礸/L。对比凝泵密封水改造前后的系统布置，分析认为，由于改造后A凝泵(运行泵)自密封水同时供给2台泵的盘根密封/冷却用水，而导致供给B泵(备用泵)盘根密封水的压力下降，引起漏空溶氧。

给水溶解氧

溶解氧：空气中的分子态氧溶解在水中称为溶解氧。 水中的溶解氧的含量与空气中氧的分压、水的温度都有密切关系。在自然情况下，空气中的含氧量变动不大，故水温是主要的因素，水温愈低，水中溶解氧的含量愈高。溶解于水中的分子态氧称为溶解氧，通常记作DO，用每升水里氧气的毫克数表示。 含氧量：在一定条件下，溶解于水中分子状态的氧的含量。 除氧器 给水回热系统中，使给水加热到饱和温度，能去除给水中溶解气体的混合式加热器。 饱和温度：液体和蒸气处于动态平衡状态即饱和状态时所具有的温度。 根据除氧器工作压力分为大气式除氧器、高压除氧器 根据除氧器构造分为：旋膜式除氧器、填料式除氧器、淋水盘除氧器等。 除氧器是锅炉及供热系统关键设备之一，如除氧器除氧能力差,将对锅炉给水管道、省煤器和其它附属设备的腐蚀造成的严重损失，引起的经济损失将是除氧器造价的几十或几百倍。 除氧定律,盖吕萨克定律 在压强不变时，一定质量的气体的温度每升高1℃，其体积的增加量等于它在0℃时体积的1/273；或在压强不变时，一定质量的气体的体积跟热力学温度成正比。由法国科学家盖吕萨克在实验中发现，故名。适用于理想气体，对高温、低压下的真实气体也近似适用。 亨利定律，在一定温度下，气相总压不高时，对于稀溶液，溶质在溶液中的浓度与它在气相中的分压成正；比道尔顿分压定律，在温度和体积恒定时，混合气体的总压力等于组分气体分压力之和，各组分气体的分压力等于该气体单独占有总体积时所表现的压力。 除氧器结构原理 除氧设备主要由除氧塔头、除氧水箱两大件以及接管和外接件组成,其主要部件除氧器(除氧塔头)是由外壳、新型旋膜器(起膜管)、淋水篦子、蓄热填料液汽网等部件组成. 1.外壳:是由筒身和冲压椭圆形封头焊制成.，中、小低压除氧器配有一对法兰联接上下部,供装配和检修时使用,高压除氧器留配有供检修的人孔. 2.旋膜器组:由水室、汽室、旋膜管、凝结水接管、补充水接管和一次进汽接管组成.凝结水、化学补水、经旋膜器呈螺旋状按一定的角度喷出,形成水膜裙,并与一次加热蒸汽接管引进的加热蒸汽进行热交换,形成了一次除氧,给水经过淋水篦子与上升的二次加热蒸汽接触被加热到接近除氧器工作压力下的饱和温度即低于饱和温度2-3℃,并进行粗除氧.一般经此旋膜段可除去给水中含氧量的90-95%左右. 3.淋水篦子:是由数层交错排列的角形钢制作组成,经旋膜段粗除氧的给水在这里进行二次分配,呈均匀淋雨状落到装在其下的液汽网上.

凝结水过冷却原因分析

一、凝结水过冷的危害 由于凝结水的过冷却,使传给冷却水的热量增加,而这部分能量损失要靠锅炉多燃烧燃料来弥补,导致系统经济性下降。凝结水温度过低,即凝结水水面上的蒸汽分压力降低,气体分压力的增高,使得溶解于水中的气体增加。此外，凝结水中含氧量增加,将导致凝汽器内换热管、低压加热器及相关管道阀门腐蚀加剧,以致降低设备的使用寿命,不利于机组的安全运行。同时加重了除氧器的工作负担,使除氧效果变差,严重时会腐蚀处于高温工作环境下的给水管道和锅炉省煤器管,引起泄漏和爆管。因此需从各个方面对凝结水过冷度给以重视，并采取措施使其最小,以此来提高机组运行的经济性和安全性。 二、凝结水产生过冷的主要原因及影响因素 1．凝汽器内管束排列不好 凝汽器内由于冷却水管束布置过密和排列不当,使汽气混合物在通往凝汽器的管束中心和下部时存在很大的汽阻,引起凝汽器内部绝对压力从凝汽器入口到抽气口逐渐降低,使得凝汽器大部分区域的蒸汽实际凝结温度要低于凝汽器入口处的饱和温度,形成了过冷度。这同时造成了蒸汽负荷大部分集中在上部冷却管束处,蒸汽所凝结的水通过密集的管束,又在冷却水管外侧形成一层水膜,又起到再冷却凝结水的作用。 2.空气漏入凝汽器或真空泵工作不正常 在机组运行过程中,处于真空条件下的凝汽器、汽轮机的排汽缸以及低压等如有不严密处,则造成空气的漏入；另外,真空泵工作不正常,不能及时地把凝汽器内的空气抽走，这使得凝汽器中积存的空气等不凝结气体增加，这样不仅在冷却水管的表面会构成传热不良的空气膜,降低传热效果,增加传热端差，同时由于凝汽器内的蒸汽混合物中空气成分的增高,蒸汽分压力的数值相对于混合物的总压力就会降低, 而凝结水是在对应蒸汽分压的饱和温度下冷凝,所以此时凝结水温度必然低于凝汽器压力下的饱和温度,因而产生了凝结水的过冷却。 3.循环冷却水漏入凝结水内 机组运行中,由于管板胀口不严、钛管腐蚀或损坏，导致冷却水管破裂，冷却水便会大量漏入凝结水中，从而导致凝结水温度降低，过冷度增加，此时还伴有凝结水硬度增大的现象发生。 4.凝汽器水位过高 运行过程中,若凝汽器水位没有调节好，使凝汽器热井中凝结水水位过高，淹没了下部的冷却水管，这样冷却水又带走一部分凝结水的热量，使凝结水再次被冷却，过冷度必然增大。凝结水水位过高往往是引起过冷度增大的主要原因之一。

除氧器操作规程

除氧器 运 行 规 程 一、除氧器说明 1、除氧器(作用) 用它来除去锅炉给水中的氧气及其它气体,保证给水的品质,同时除氧器本身又是给水回热系统中的一个混合式加热器,起了加热给水、提高给水温度作用。 2、除氧器工作原理：（膜式除氧器） 膜式除氧器应用了射流和旋转技术，并采用了比表面积很大的填料—液汽网盒。 除氧器总体设计成两级除氧结构。 第一级：除氧装置由起膜装置和淋水箅子所组成。 汽轮机的凝结水和化学补充水以及其它低于饱和温度下的各种疏水都进入起膜装置的水室中混合，混合后的水经过固定在上、下管板上的起膜喷管的喷孔以射流方式在起膜喷管的内壁上形成高速向下旋转的水膜。向下流动的水膜与上升的加热蒸汽接触后产生强烈的热交换过程，当旋转的水膜流出起膜管时，水温基本上接近了饱和温度，水中的溶解氧将被除掉90%—95%。 水膜流出起膜管后形成椎形裙体，并在重力和蒸汽流的作用下被冲破而形成水滴，降落在淋水箅子上。 淋水箅子由五层30㎜×30㎜等边角钢构成，除氧水经过各层箅子同蒸汽进一步的进行热交换，同时也为除氧水进入液体网填料盒进行均匀分配。 液汽网填料盒是除氧器第二级除氧装置。 液汽网填料盒根据实际情况设计成单层或双层。液汽网是一种新型高效填料，它是由不锈钢扁丝（0.1㎜×0.4㎜）以Ω形编织成的网套，把液体网按其自然状态盘成圆盘，圆盘直径相当于液汽网盒框体的内径，在圆盘的上下用扁钢和Φ14钢筋将其固装在液汽网的框体内， 除氧水经过液汽网盒使汽水更加充分接触，可将水中溶解最大限度地高析出来，这一除氧过程保证了除氧器在变工况运行时的适应性能和稳定性能。 二、除氧器投用前检查 （一）、启动前阀门位置

凝结水溶氧超标的原因分析及处理

凝结水溶氧超标的原因分析及处理 本文重点分析了火力发电厂机组常见的凝结水溶氧超标的原因，论述了凝结水溶氧超标的危害，并针对各种超标原因提出了处理办法，对各火力发电厂凝结水溶氧超标的问题提供了可行的方法，具有一定的借鉴作用。 标签：溶氧超标危害办法 Cause analysis and treatment for the dissolved oxygen in the feedwater deaerator exceed the standard Shen Zhibin （Inner Monglia Datang International Tuoketuo Power Generation Co.Ltd.，Tuoketuo 010206，China） Abstract：This paper focuses on the analysis of the thermal power plant unit common condensation of excessive dissolved oxygen in water，discusses the setting and the harm of excessive dissolved oxygen in water，and for a variety of causes of excessive solutions are proposed，for the thermal power plant condensate water dissolved oxygen overproof problems provides a feasible method，which has a certain reference. Key words：Dissolved oxygen Exceed the standard Harm method 引言 火电厂机组凝结水溶氧是电厂化学监督的的重要指标之一。凝结水溶氧大幅超标或长期不合格，会造成锅炉、管道、设备的高温腐蚀，降低回热设备的换热效率，缩短管道和设备的使用寿命，严重威胁机组安全经济运行，所以降低凝结水溶氧具有重要和深远的现实意义。火力发电厂水汽化学监督导则要求超高压发电机组在正常运行时，凝结水溶氧合格标准为小于30μg/l，小于20μg/l为期望值。机组正常运行时凝汽器处于真空状态，凝结水应该是合格的，但由于诸多原因导致国内许多供热机组普遍存在凝结水溶氧超标问题。 一、凝结水溶氧超标概况 某电厂2*300MW机组为湿冷纯凝汽轮发电机组，于2007年12月份投产，2012年01月开始转为自备电厂，开始对外供热，供热量200t/h。凝结水溶氧的控制方法主要采用凝汽器真空除氧及加联氨方式。2台300MW机组开始供热后，凝结水溶氧这个指标经常处于超标运行状态，超过50μg/l的次数达到15次/月。为了彻底消除溶氧超标，该厂从凝结水溶氧超标常见的原因进行分析，并针对各个原因进行查找并采取一定的措施，本文重点对该厂的查找过程及查找出溶氧超

锅炉给水溶解氧含量调整方案

锅炉给水溶解氧含量调整方案 就目前锅炉给水溶解氧含量问题，经与运行人员结合及设备设计 运行能力进行实际情况参考。按照公司关于水质标准及管理考核制度（试行）关于锅炉炉水水质标准的要求。我单位认真从设备工作原理、设备工艺流程分析，对锅炉水质运行规程进行细化，并优化设备运行效果。 2、现我单位锅炉除氧器为旋膜式热力除氧器。 1）、旋膜式热力除氧器除氧特性： 利用气体在水中的溶解特性，通过加热蒸汽，将进入除氧器的补给水（除盐水）、凝结水（各种疏水）加热到与除氧器内部压力相对应的饱和温度，根据亨利定律和道尔定律，溶解水中的氧和二氧化碳等非冷凝气体自水中析出，由顶部排气管排入大气，使水中的含氧量达到规定的标准，合格的除氧水储存在除氧器下部的水箱中，随时准备锅炉给水。 2）、锅炉给水溶解氧过高的原因。具体情况如下： a、除氧器蒸汽压力或进水温度过低。气体从水中分离出来的必要条件就是必须将水加热到除氧器内蒸汽压力的饱和温度（在0.12MPa （绝对压力）下，水的饱和温度是105℃。所以通常规定锅炉给水温度为104~105℃。这是热力除氧的情况。），当除氧器进水温度过低时，除氧水水温达不到除氧器内压力的饱和温度，给水中的溶解氧就会增加。除氧器水温的变化对除去水中的氧气和其他气体有直接的关系。热力除氧的必要条件就是要把给水加热到该压力下饱和蒸汽的温度。当除氧器蒸汽压力不足时，则大气中空气会从排气管进入除氧器内，反而大大增加水中的溶解氧；压力调整滞后使得汽水混合不均匀，其

相应的饱和水温就低，达不到压力下饱和蒸汽的温度，不能起到除氧效果。 例如：因外界（除氧器水汽不平衡、煤气压力造成负荷波动较大）影响，造成除氧器运行中负荷波动较大，造成加热到定量的水相应的除氧器压力下的饱和气体所需要的蒸汽量加大，从而使得除氧器效果变差，与此同时由于蒸汽量加大使蒸汽流速增大，破坏水、汽均匀加热，也导致除氧器除氧效率低。 b、排气门开度不够 给水经过蒸汽加热到该压力下的饱和温度时，水中的溶解氧则从除氧器头排除气门，如果气门开度过大，虽然能够达到除氧效果，但是大量的蒸汽随同氧气一起排掉，造成热量及汽水损失，排气阀门未开或开度较小时，解析出来的气体不能排放出去，气体的浓度则不断的增加，影响蒸汽对水的加热，阻碍除氧头上部的除氧作用，使已经除氧的水中溶解氧增大。 a、b、项建议：均衡进水，调整时要做到“少量多次”，避免有大的波动；精细调整，加强加热蒸汽、除盐水、凝结水、疏水等之间的调整。 C、给水泵冲洗水、机械密封、填料密封水选取 我单位选取的锅炉给水泵为DG型，设计要求：正常启动时，轴封一定要接水封水，当输送液体温度高于80℃时，必须向填料压盖及轴封冷却室通入冷却水，冷却水压力为1.5-3公斤，水封水压力要高于密封腔压力0.5-1公斤。目的是避免外界空气进入泵内，造成给水溶解氧超标。 密封水的选取一般为凝结水，按国标GBT12145-2008，凝结水回收

过冷度产生的原因分析及消除

汽轮发电机组凝结水过冷度产生的原因分析及消除对策 摘要：在详细分析了凝结水过冷度产生原因的基础上，介绍了其对凝汽式汽轮机组运行经济性、安全性的影响。从凝汽设备的检修以及运行维护的角度，提出了降低凝结水过冷度的几种对策，以提高机组运行的经济性和安全性。 关键词：凝汽器；过冷度；经济性；安全性 凝汽器的工作性能直接影响整个凝汽式汽轮机组的热经济性和安全性。而凝汽器运行状态的优劣集中表现在以下3个方面：是否保持在最佳真空、凝结水的过冷度是否最小以及凝结水的品质是否合格。其中凝结水的过冷度越大，说明被冷却水额外带走的热量越多，而这部分热损失要靠锅炉多燃烧燃料来弥补，从而导致系统热经济性的降低。而且过冷度越大，凝结水中的含氧量也越多，从而加速了相关管道、设备的腐蚀速度。因此需从各个方面对凝汽水过冷度加以重视并采取措施使其最小，以提高机组运行的经济性和安全性。 1. 凝结水过冷度的定义和表示方法 1．1 定义 凝结水过冷度表征了凝汽器热井中凝结水的过度冷却程度，可定义为在凝汽器壳体中的绝对静压力下，离开热井时的凝结水温度与凝汽器中蒸汽的饱和温度之差。凝汽器对凝结水应具有良好的回热作用，以使凝结水出口温度尽可能不低于凝汽器压力P 所对应的饱和温度t ，以减小汽轮机回热抽汽，降低热耗。1．2 表示方法l J (1)温度形式 △t n =t s - t c (1)式中：△t n为凝结水过冷度；t s为凝汽器绝对压力下的饱和温度；t c为凝汽器热井中凝结水温度。 (2)热单位形式 △τn = t c – t c1 (2)式中：△τn为凝结水过冷度的焓值； t c为凝汽器无过冷度时凝结水焓值；t c1为凝结水有过冷度时凝结水焓值。 2. 过冷度产生的原因分析

除氧器检修规程

除氧器检修规程 1、除氧器 1.1设备结构概述及工作原理 1.1.1结构概述： 凝结水在流经负压系统时，在密闭不严处会有空气漏入凝结水中，加之凝结水补给水中也含有一定量的氧气。这部分气体在满足一定条件下，不仅会腐蚀系统中的设备，而且使加热器及锅炉的换热能力降低。除氧器的作用就是去除给水中溶解的气体，进一步提高给水品质。 除氧方法分为化学除氧和热力除氧两种，电厂常用以热力除氧为主，化学除氧为辅的方法进行除氧。除氧器是利用热力除氧原理进行工作的混合式加热器，既能解析除去给水中的溶解气体；又能储存一定量给水，缓解凝结水与给水的流量不平衡。在热力系统设计时，也用除氧器回收高品质的疏水。 除氧器的设计应满足以下几点要求：除氧能力满足最大负荷的要求、水容积足够大且有一定裕量、设有防止超压和水位过高的措施。 除氧器的汽源设计决定于除氧器系统的运行方式。当除氧器以带基本负荷为主时，多采用定压运行方式，这时，供汽汽源管路上设有压力调节阀，要求汽源的压力略高于定压运行压力值，并设有更高一级压力的汽源作为备用。这种方式节流损失大，效率较低；而以滑压运行为主的除氧器，其供汽管路上不设调节阀，除氧器的压力随机组负荷而改变，因不发生节流，其效率较高。 我公司除氧器采用定—滑—定运行方式，设有两路汽源：本机四抽和辅汽。在四抽管路上只设防止汽轮机进水的截止阀和逆止门，不设调节阀，实现滑压运行。而辅汽供汽管路上设压力调节阀，用于除氧器定压运行时的压力条件。 1.1.2除氧器工作原理 热力除氧的原理建立在亨利定律和道尔顿定律基础上。 亨利定律指出：当液体和气体间处于平衡状态时，对应一定的温度，单位体积水中溶解的气体量与水面上该气体的分压力成正比。 显然，如用某种方法降低液面上该气体的分压力时（平衡压力p b大于气体在水面上的实际分压力p时），则该气体就会在不平衡压差作用下自水中离析出来，直至达到新的平衡状态为止。如果能将某种气体从液面上完全清除掉（即实际分压力为0）就可把该气体从液体中完全除出。当水温升高时，水的蒸发量增大，水面上水蒸汽的分压力升高，气体分压力相对下降，导致水中的气体

分析凝结水溶解氧偏高的原因

摘要 在火电厂机组运行正常情况下，凝结水溶解氧量是合格的，但是因为许多原因，导致凝结水溶解氧偏高，使机组不能安全稳定的运行，所以必须对凝结水溶解氧偏高的原因进行分析并且使其溶氧量达到标准值。 本文从凝结水系统入手，通过介绍该系统的组成，得出凝结水在整个系统中的流程。而凝结水在循环使用中，不可避免地含有腐蚀物和杂质，而随着电厂机组容量的增大，对水质要求提高，又必须对凝结水进行精处理。然后通过介绍凝结水精处理系统，分析凝结水受污染的原因以及精处理系统需经过过滤和除盐两部分，去除金属腐蚀产物和悬浮杂质以及溶解盐类,但是凝结水溶解氧量偏高所产生的危害却未能消除。接着介绍凝结水溶解氧量偏高所带来的危害，以及可能引起溶解氧量偏高的原因和解决措施，最后以蒙达发电公司和山西武乡和信发电公司为例，根据这两个电厂溶解氧偏高原因的分析以后，都采取相应的有效措施，来降低溶解氧以达到标准值，使机组可以正常运行，这样既提高了资源的利用率，也减少了生产运行成本。 关键词：凝结水；精处理；溶解氧；

Abstract Coal-fired power plants operation in normal circumstances，condensate dissolved oxygen is qualified, because of many reasons, resulting in condensate dissolved oxygen is high , so that units can not be a safe and stable operation, it must be reasons for the high condensate analysis of dissolved oxygen and let dissolved oxygen reach standard value. This paper introduces condensed water from the system ,according to introducing the composition of the system obtained in the condensate flow in the system.The condensation of water recycling, inevitably contain corrosive and impurities, and with the power unit capacity increases, improve water quality requirements, but also must be polishing condensate.Then by introducing the condensate polishing system, the analysis of the causes of contaminated condensate polishing system, and should be filtered and the desalination of two parts, the removal of metal corrosion products and suspended impurities and dissolved salts, but high levels of dissolved oxygen of the harm in the condensate is not removed.Then introduced the high levels of dissolved oxygen in the condensate harm, and may cause high levels of dissolved oxygen causes and solutions,. Finally,Mengda power generation companies and power companies and Xinhe of Shanxi Wuxiang example, according to these two causes of the high dissolved oxygen plant, after they take appropriate and effective measures to reduce the dissolved oxygen to meet the standard value, the unit can be Normal operation, this not only improves the resource utilization, but also reduce the operating costs of production. Keywords: Condensate; polishing; dissolved oxygen;

锅炉给水水质超标的危害

一、水中的杂质 水的杂质除氧、二氧化碳等气体和悬浮物外，还有溶解固形物。溶解固形物最常见的有八种离子：氯离子(Cl--)、硫酸根离子(SO2-4)、重碳酸根离子(HCO--3)、碳酸根离子(CO2-3)、钠离子(Na+)、镁离子(Mg2+)、钙离子(Ca2+)、钾离子(K+)。以上杂质的水溶液，假如直接用于锅炉给水，则对锅炉和蒸汽品质都会直接或间接地造成危害：产生水垢与沉渣;对锅炉腐蚀;恶化蒸汽品质。 二、各种杂质对安全生产的影响 钠离子：限制炉水中的含钠量是为了保证蒸汽品质。因蒸汽带水，使炉水中的钠盐带入蒸汽，当含盐量超过一定数值时，蒸汽带水量会明显增加，使蒸汽品质明显变坏。过热蒸汽带入汽轮机的钠化合物，由于钠化合物在过热蒸汽中的溶解度不大，而且随着蒸汽压力的下降，溶解度也会很快下降。所以在汽轮机内，当蒸汽压力稍有降低时，它们在蒸汽中的含量就高于溶解度，因此很容易从蒸汽中析出而沉积在汽轮机内，不仅影响汽轮机的出力，而且还危机安全运行。 氧：自然水中，大多都溶解有氧。氧存在于水中，对于钢、铁、铜等金属，都具有不同的腐蚀作用。pH值较低的水，能促进溶解氧的腐蚀作用;pH值较高的水，可使这种作用减弱。当水温升高，但不足以使溶解氧从水中析出时，腐蚀作用的速度会加快，所以在热水管和凝聚水管中，氧腐蚀更为严重。经验得知，此温度约在60~90℃之间。溶解氧的腐蚀，只

有在水溶解中才能发生。溶解氧的腐蚀，是锅炉金属表面腐蚀的主要和常见的原因。 二氧化硅：在所有自然水中，二氧化硅的含量差异较大，江河中二氧化硅在一年中变化也很大。二氧化硅在锅炉内形成的水垢是非常坚硬的，且呈透明或半透明状态，类似玻璃。用机械方法清除这种水垢，要比清洗一般碳酸盐水垢多几倍工时，这种水垢的导热性能极差。当水垢产生后，会使受热面降低传热作用，以致造成受热面过热烧坏。 铁：自然水中含铁量小于0.1mg/L时，并无影响，但当含量超过0.3mg/L 时，水就会有味、混浊。地下水含有铁时，会出现红色氢氧化铁沉淀。锅炉补给水中含铁量过高，会导致锅炉受热面炉管产生氧化铁垢。氧化铁水垢的导热性能很差，平均导热系数只有0.1～0.2kcal/(m·h·℃)，仅为钢材的1.67‰～5‰；即使与锅炉内常见的钙镁水垢相比，平均导热数也要低很多，约为钙镁水垢平均导热系数的1.67%～40%。而资料显示，锅炉受热面上附着1mm厚的水垢时，其燃料的消耗将增加1.5～3.0%，由此可见，在锅炉炉管上生成的氧化铁水垢将大大降低锅炉的经济性。氧化铁水垢不仅严重阻碍传热，而且会造成传热面局部温度过高，导致金属强度下降。因此，锅炉给水的铁含量超标，还容易造成炉管变形，进而危及锅炉的安全。

高压除氧器溶解氧问题及应采取措施

高压除氧器溶解氧问题及应采取措施 从今年一月份至现在的高压除氧器溶解氧跟踪情况来看，溶解氧的合格率很低。化验结果显示：一期5-9#除氧器溶解氧有时能达到7μg/l以下，合格率分别为33%、33%、62%、38%（以生产技术科统计和跟踪的记录计算）；二期10#除氧器没有合格记录；11#除氧器有时能够达到要求，合格率为19%。 从取样过程看，10#除氧器的被化验介质经常带有汽泡或温度过高，影响化验结果；11#除氧器在能够正常取样的情况下，溶解氧有合格的时候，合格率比5-9#除氧器差一些。通过与汽机装置联系得知，10、11#除氧器取样器更换已列入计划，且材料计划已报出；11#除氧器取样介质因一次门不严、怀疑是取样管堵塞，待停除氧器时检修；针对2、4#低压除氧器取样不好用问题，汽机已联系检修将4#除氧器取样处理好，2#只能待该除氧器停运时处理。 从化验过程看，溶解氧实验在瞬间用肉眼比色分辨出5-10μg/l有一定难度，不如15、20、35或更高的溶解氧显而易见。 从运行和调整方式看，高压除氧器在保持好抽汽母管压力的情况下，用分别调整各除氧器补水的方法来调整压力和温度，同时高压除氧器抽汽母管的蒸汽经减压后供低压除氧

器抽汽母管。现各除氧器的补水、进汽调整门均不好用，只能靠人工调整，且调整时只能视就地水位计、凭经验决定阀门开关的幅度，各除氧器的温度和压力表显示不很明显，有的表计可能已经坏了（例如10、11#各除氧器在23日锅炉爆管，各除氧器压力只能维持在0.3Mpa左右时，温度仍为160度，且数日来一直如此），因此想做到均衡各除氧器的负荷不很容易，尤其是在外界负荷变化较大时。例如2月13日7#除氧器停运投用后，8#除氧器溶解氧增高很多，18日联系装置调整重新分配负荷后有所改善。 另外据汽机装置人员反映，在去年二期大停检期间通过对除氧器水箱检测，发现内部有脱落的填料；在8、9#给水泵检修过程中也发现过入口门处有除氧器内部脱落的填料。 因此现为改善除氧效果需要做如下工作： 1、组织相关部门对除氧头进行检测，特别是10、11#除氧器，分析其机构是否合理，填料能否更换； 2、将各除氧器的进汽、补水调整门处理好用后投入，或改就地分别调整为远方集中操作，便于监视水位和均衡分配各除氧器负荷； 3、更换或改造取样装置，安装溶解氧表，为准确监测除氧器溶解氧提供保证； 4、检测各台除氧器表计，保证完好、准确。 溶解氧情况见附表：

凝结水过冷却对机组运行的影响

凝结水过冷却对机组运行的影响 1、概述 在凝结器内凝结水的出口温度低于蒸汽的饱和温度的现象称为凝结水过冷却，所低的度数称为过冷却度。凝结水过冷增加了循环冷却水的耗量，使冷源损失增加，同时也增加了机组末级低加的回热抽汽量，使回热效率降低，影响了机组的经济性。凝结水过度冷却，其含氧量就会大大增加，凝结水水质就会恶化，致使低压结水系统设备受到腐蚀，除氧器除氧负担加重，对机组的安全运行极为不利。因此，过冷度的存在对机组运行的经济性和安全性都有不利影响。从节能降耗和安全运行两方面考虑,降低凝结水的过冷度是十分必要的。 2、凝结水过冷原因分析 凝结水过冷度表征凝结器热水井中凝结水的冷却程度，它是衡量凝结器经济运行的重要指标之一，目前对凝结器过冷度的要求是不超过0.5～1℃。凝结水产生过冷的主要原因及影响因素是： 2.1由于冷却水管管子外表面蒸汽分压力低于管束之间的蒸汽平均分压力，使蒸汽的凝结温度低于管束之间混合汽流的温度，从而产生过冷。 2.2由于凝结器内存在汽阻，蒸汽从排汽口向下部流动时遇到阻力，造成下部蒸汽压力低于上部压力，下部凝结水温度较上部低，从而产生过冷。 2.3蒸汽被冷却成液滴时，在凝结器冷却水管间流动，受管内循环水冷却，因液滴的温度比冷却水管管壁温度高，凝结水降温从而低于其饱和温度，产生过冷。 2.4 由于凝结器汽侧积有空气，空气分压力增大，蒸汽分压力相对降低，蒸汽仍在自己的分压力下凝结，使凝结水温度低于排汽温度，产生过冷。

2.5凝结器构造上存在缺陷，冷却水管束排列不合理，使凝结水在冷却水管外形成一层水膜，当水膜变厚下垂成水滴时，水滴的温度即水膜内、外层平均温度低于水膜外表面的饱和温度，从而产生过冷却。 2.6凝结器漏入空气多或抽气器工作不正常，空气不能及时被抽出，空气分压力增大，使过冷度增加。 2.7 热水井水位高于正常范围，凝结器部分铜管被淹没，使被淹没铜管中循环水带走一部分凝结水的热量而产生过冷却。 2.8循环水温度过低和循环水量过大，使凝结水被过度的冷却，过冷度增加。 2.9 凝结器管束破裂，循环水漏入凝结水内，使凝结水温度降低，过冷度增加。 3、过冷度的存在对机组运行经济性和安全性影响 3.1过冷度的存在对机组运行经济指标不利分析 凝结水过冷度是衡量凝结器运行经济性的重要指标，过冷度小，表示循环水带走的热量少，机组经济性好，反之过冷度大，循环水带走的热量多，机组经济性差。据资料介绍，过冷度每增加1℃，机组热耗率就上升0.02%～0.04%。过冷度对经济运行有明显的影响，是一项不能忽视的指标。采取各种措施降低凝结水过冷度,是十分必要和有意义的,应当作为节能降耗工作的一项重要内容来抓。 3.2过冷度的存在对机组运行安全性不利分析 凝结水存在过冷威胁机组运行的安全性和可靠性。过冷度存在使凝结水溶解氧，过冷度越大，凝结水含氧量就越大。凝结水溶氧量增大，凝结器内真空除氧装置除氧效果会变差，导致凝结器铜管腐蚀泄漏，对机组安全运行极为不利。凝结水溶氧增加还使凝结水系统管道阀门腐蚀以致降低设备使用寿命，并会加重除氧器的除氧负担，使除

溶解氧对发酵的影响及其控制

溶解氧对发酵的影响及其控制 1 溶解氧对发酵的影响 溶氧是需氧发酵控制最重要的参数之一。由于氧在水中的溶解度很小，在发酵液中的溶解度亦如此，因此，需要不断通风和搅拌，才能满足不同发酵过程对氧的需求。溶氧的大小对菌体生长和产物的形成及产量都会产生不同的影响。如谷氨酸发酵，供氧不足时，谷氨酸积累就会明显降低，产生大量乳酸和琥珀酸。 1.1 溶氧量在发酵的各个过程中对微生物的生长的影响是不同的 改变通气速率发酵前期菌丝体大量繁殖，需氧量大于供氧，溶氧出现一个低峰。在生长阶段，产物合成期，需氧量减少，溶氧稳定，但受补料、加油等条件大影响。补糖后，摄氧率就会增加，引起溶氧浓度的下降，经过一段时间以后又逐步回升并接近原来的溶解氧浓度。如继续补糖，又会继续下降，甚至引起生产受到限制。发酵后期，由于菌体衰老，呼吸减弱，溶氧浓度上升，一旦菌体自溶，溶氧浓度会明显上升。 1.2 溶氧对发酵产物的影响 对于好氧发酵来说，溶解氧通常既是营养因素，又是环境因素。特别是对于具有一定氧化还原性质的代谢产物的生产来说，DO的改变势必会影响到菌株培养体系的氧化还原电位，同时也会对细胞生长和产物的形成产生影响。 在黄原胶发酵中，虽然发酵液中的溶氧浓度对菌体生长速率影响不大,但是对菌体浓度达到最大之后的菌体的稳定期的长短及产品质量却有着明显的影响。

需氧微生物酶的活性对氧有着很强的依赖性。谷氨酸发酵中，高溶氧条件下乳酸脱氢酶(LDH)活性明显比低溶氧条件下的LDH酶活要低，产酸中后期谷氨酸脱氢酶(GDH)的酶活下降很快,这可能是由于在高溶氧条件下,剧烈的通气和搅拌加剧了菌体的死亡速度和发酵活性的衰减。 DO值的高低还会改变微生物代谢途径，以致改变发酵环境甚至使目标产物发生偏离。研究表明，L-异亮氨酸的代谢流量与溶氧浓度有密切关系，可以通过控制不同时期的溶氧来改变发酵过程中的代谢流分布,从而改变Ile等氨基酸合成的代谢流量。 2 溶氧量的控制 对溶解氧进行控制的目的是把溶解氧浓度值稳定控制在一定的期望值或范围内。在微生物发酵过程中,溶解氧浓度与其它过程参数的关系极为复杂,受到生物反应器中多种物理、化学和微生物因素的影响和制约。从氧的传递速率方程也可看出，对DO值的控制主要集中在氧的溶解和传递两个方面。 2.1 控制溶氧量(C*-CL)是氧溶解的推动力，控制溶氧量首要因素是控制氧分压（C*）。高密度培养往往采用通入纯氧的方式提高氧分压，而厌氧发酵则采用各种方式将氧分压控制在较低水平。如啤酒发酵，麦汁充氧和酵母接种阶段，一般要求氧含量达到8～10PPM；而啤酒发酵阶段，一般啤酒中的含氧量不得超过2PPM。 2.2控制氧传递速率氧传递速率主要考虑KLa的影响因素。从一定意义上讲，KLa愈大，好氧生物反应器的传质性能愈好。控制KLa的途径可分为操作变量、反应液的理化性质和反应器的

除氧器操作规程

一，除氧器技术规范： 设计压力：0.4Mpa 耐压试验压力：0.6mpa 设计温度：150℃ 容积：25M3 二，除氧器投运前的准备工作： 1，除氧器本体及有关设备管道安装施工完毕，各仪表、水位计完整齐全并校验安装合格，系统的调节阀、气动阀等开关灵活可靠，方向正确。 2，除氧器本体及水箱经水压试验合格。 3，调整压力自动调节器和水位自动调节器，达到灵活可靠且动作正确。 4，凝结水系统和有关疏水管道冲洗干净，水箱清洗干净，含铁量≤50mg／L，悬浮物≤10mg／L，系统恢复完毕。 5，除氧器各蒸汽管道吹扫干净，系统恢复，各阀门处于关闭状态。6，安全门调整试验合格，动作正常。 三，除氧器投运前的检查工作： 1，压力表阀门开启，水位计阀门开启，放水阀关闭。 2，分气缸进除氧器的一次蒸汽截止阀关闭， 3，蒸汽一次减压，二次减压系统阀门关闭，沸腾加热系统阀门关闭， 4，进水截止阀，气动阀，旁路阀门关闭，溢流阀门关闭，放水阀门关闭， 5，除氧器排空阀门开启，除氧头进水阀门开启，换热器的进出水阀门开启、排气阀门开启， 6，各个电源，热工仪表信号正常， 7，确认滑动支座自由膨胀正常，

8，管道及阀门正常无泄漏。 四，除氧器的启动：（此操作方法是在锅炉正常运行时投运的流程）1，将一次气动减压阀压力设定在6bar，二次气动减压阀门压力设定在3bar,温度设定在104℃， 2，开启分气缸上进除氧器的蒸汽主汽阀，开启管道的疏水旁路进行暖管、疏水，暖管结束后，全开沸腾管加热的截止阀，微开一次减压阀前的截止阀，压力控制在3bar,进行微加热，防止除氧器振动过大。 3，除氧器加热过程中严格控制温升，温度上升速度为0.5—0.7℃/min，可以通过调节一次减压阀前的截止阀开度来调节。 4，当温度升到104℃时，检查除氧器本体及管道、阀门有无异常，如有异常，立即停止，待异常消除后重新升温、升压， 5，将温度设定127℃继续升温， 6，当温度升到127℃，锅炉能连续进水的情况下，微开二次气动减压阀前的阀门，气动阀后的阀门全开，减压阀压力正常后全开阀门，进出蒸汽加热， 7，关闭沸腾管加热阀门， 8，根据除氧器的水温进行二次减压阀的压力设定，直到满足工艺水温的要求。 五，除氧器运行参数要求： 1，除氧器的压力：1.5±0.5bar， 2，除氧器的温度：127±5℃，

1 溶解氧对发酵的影响

1 溶解氧对发酵的影响 溶氧是需氧发酵控制最重要的参数之一。由于氧在水中的溶解度很小，在发酵液中的溶解度亦如此，因此，需要不断通风和搅拌，才能满足不同发酵过程对氧的需求。溶氧的大小对菌体生长和产物的形成及产量都会产生不同的影响。如谷氨酸发酵，供氧不足时，谷氨酸积累就会明显降低，产生大量乳酸和琥珀酸。 1.1 溶氧量在发酵的各个过程中对微生物的生长的影响是不同的 改变通气速率发酵前期菌丝体大量繁殖，需氧量大于供氧，溶氧出现一个低峰。在生长阶段，产物合成期，需氧量减少，溶氧稳定，但受补料、加油等条件大影响。补糖后，摄氧率就会增加，引起溶氧浓度的下降，经过一段时间以后又逐步回升并接近原来的溶解氧浓度。如继续补糖，又会继续下降，甚至引起生产受到限制。发酵后期，由于菌体衰老，呼吸减弱，溶氧浓度上升，一旦菌体自溶，溶氧浓度会明显上升。 1.2 溶氧对发酵产物的影响 对于好氧发酵来说，溶解氧通常既是营养因素，又是环境因素。特别是对于具有一定氧化还原性质的代谢产物的生产来说，DO的改变势必会影响到菌株培养体系的氧化还原电位，同时也会对细胞生长和产物的形成产生影响。[1] 在黄原胶发酵中，虽然发酵液中的溶氧浓度对菌体生长速率影响不大,但是对菌体浓度达到最大之后的菌体的稳定期的长短及产品质量却有着明显的影响。 [2] 需氧微生物酶的活性对氧有着很强的依赖性。谷氨酸发酵中，高溶氧条件下乳酸脱氢酶(LDH)活性明显比低溶氧条件下的LDH酶活要低，产酸中后期谷氨酸脱氢酶(GDH)的酶活下降很快,这可能是由于在高溶氧条件下,剧烈的通气和搅拌加剧了菌体的死亡速度和发酵活性的衰减。[3] DO值的高低还会改变微生物代谢途径，以致改变发酵环境甚至使目标产物发生偏离。研究表明，L-异亮氨酸的代谢流量与溶氧浓度有密切关系，可以通过控制不同时期的溶氧来改变发酵过程中的代谢流分布,从而改变Ile等氨基酸合成的代谢流量。[4] 2 溶氧量的控制

除氧器操作规程

除氧器操作规程标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]

除氧器 运 行 规 程 一、除氧器说明 1、除氧器(作用) 用它来除去锅炉给水中的氧气及其它气体,保证给水的品质,同时除氧器本身又是给水回热系统中的一个混合式加热器,起了加热给水、提高给水温度作用。 2、除氧器工作原理：（膜式除氧器） 膜式除氧器应用了射流和旋转技术，并采用了比表面积很大的填料—液汽网盒。 除氧器总体设计成两级除氧结构。 第一级：除氧装置由起膜装置和淋水箅子所组成。 汽轮机的凝结水和化学补充水以及其它低于饱和温度下的各种疏水都进入起膜装置的水室中混合，混合后的水经过固定在上、下管板上的起膜喷管的喷孔以射流方式在起膜喷管的内壁上形成高速向下旋转的水膜。向下流动的水膜与上

升的加热蒸汽接触后产生强烈的热交换过程，当旋转的水膜流出起膜管时，水温 基本上接近了饱和温度，水中的溶解氧将被除掉90%—95%。 水膜流出起膜管后形成椎形裙体，并在重力和蒸汽流的作用下被冲破而形成 水滴，降落在淋水箅子上。 淋水箅子由五层30㎜×30㎜等边角钢构成，除氧水经过各层箅子同蒸汽进 一步的进行热交换，同时也为除氧水进入液体网填料盒进行均匀分配。 液汽网填料盒是除氧器第二级除氧装置。 液汽网填料盒根据实际情况设计成单层或双层。液汽网是一种新型高效填 料，它是由不锈钢扁丝（㎜×㎜）以Ω形编织成的网套，把液体网按其自 然状态盘成圆盘，圆盘直径相当于液汽网盒框体的内径，在圆盘的上下用扁钢和Φ14钢筋将其固装在液汽网的框体内， 除氧水经过液汽网盒使汽水更加充分接触，可将水中溶解最大限度地高析出来，这一除氧过程保证了除氧器在变工况运行时的适应性能和稳定性能。 二、除氧器投用前检查 （一）、启动前阀门位置 蒸汽系统