当前位置：文档视界 › 凝结水溶解氧含量高的原因分析

凝结水溶解氧含量高的原因分析

凝结水溶解氧含量高的原因分析及治理措施机组正常运行中要求凝结水含氧量小于30 ppb，给水含氧量小于7 ppb。如

含氧量超出规定值，长时间运行必然对设备造成极大危害。

分析造成凝结水溶解氧含量大的原因如下：

一、凝结水过冷度大：

1、凝汽器水位过高；

2、循环水温度过低；

3、循环水量过大，循环倍率不合适，造成端差过低；

4、凝汽器冷却水管布置不合理，造成二次冷却或回热加热不充分。

二、凝汽器补水中的溶解氧量过大。

三、蒸汽中夹带的氧气（量很小）。

四、真空系统漏泄：

1、凝结水泵机械密封漏泄；

2、真空系统泄漏（真空严密性试验不合格）。

五、循环水的漏入。

六、各种回收的疏水带入的氧气，以接触大气且温度低者为主。

七、真空泵的工作效率及空气抽出区设计不合理。

结合以上原因，提出相应的治理措施如下：

一、控制减少过冷度。

1、从设计、安装、检修角度，尽量控制过冷度至最小；

2、调整凝汽器水位正常，在975－1000mm；

3、循环水温度的调节，在15－33℃范围内；

4、根据负荷调整循环水量、循环倍率，端差不低于3℃；

二、确保除盐水水质合格，尽量减少补充水箱接触大气的面积，减少系统的漏泄量，从而减少补水量。

三、减少真空系统的漏泄。

1、更换凝结水泵机械密封，采用双环式机械密封；

2、对真空系统进行在线查漏或利用停机机会进行真空系统上水找漏，对查到的漏泄点不分大小，要彻底治理；

3、运行中采用调整轴封供汽量、本扩减温水量及凝结水泵外接密封水量的方法，尽量提高真空。

四、加强凝结水水质的监视及化验，硬度超标应立即处理。

五、各回收疏水的水质应定期化验，不合格者应排放掉。

六、确保真空泵工作正常，保持真空泵工作水温度及汽水分离罐水位正常

凝结水溶氧超标的原因及处理

凝结水溶氧超标的原因及处理集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-

凝结水溶氧超标的原因及处理1备用泵轴封失效引起凝结水溶氧超标 1.1取掉凝泵水封环埋下了隐患 2004-07-16，2号机凝结水溶氧达到40～60礸/L，现场多次查漏未果，最后查阅该泵检修记录时发现，盘根室内的水封环被取掉了(原因是当时凝泵盘根处甩水严重，试将水封环取掉换为盘根，以增强密封，减小盘根处漏量)。凝结水泵盘根密封水工作原理见图1。从图1可以看出：在水封环换为盘根后，盘根密封水进水口就被盘根堵塞了，之所以一直未发生凝结水溶氧超标，是因为该处盘根与轴套紧密接触，隔绝了空气，而当轴套经长时间运行磨损后，盘根与轴套出现间隙，致使空气从压兰吸入泵体内，引起凝结水溶氧超标。

针对这一原因，分2步进行了处理。第1步，为了满足机组稳定运行的要求，临时将B凝泵密封水回水门关小，以减少从凝泵压兰处漏入的空气。此方法取得了很好的效果，凝结水溶氧从50礸/L降至7礸/L。第2步，利用机组小修机会，彻底更换盘根、轴套、水封环。此后，凝结水溶氧正常。 1.2备用泵盘根密封水压力不足

该公司凝结水系统正常运行时，备用凝泵盘根密封水取自外供除盐水，而其回水则回到凝泵入口，这样不断地给机组补水，超出机组需求的补水被排掉，造成浪费，不符合电厂节能降耗的要求，为此利用机组临停，对3号机凝结水管路进行了改造。改造前后凝泵盘根密封/冷却水系统见图2。图2改造前、后凝泵盘根密封/冷却水系统改造之后不再有浪费水的现象。2005年2月出现凝结水溶氧超标，达到80～90礸/L。对比凝泵密封水改造前后的系统布置，分析认为，由于改造后A凝泵(运行泵)自密封水同时供给2台泵的盘根密封/冷却用水，而导致供给B泵(备用泵)盘根密封水的压力下降，引起漏空溶氧。

混凝土冷缝原因分析治理及预防措施

混凝土冷缝原因分析、治理及预防措施混凝土时一种多孔胶凝人造石材，属于刚形体，主要特点抗压强度高，抗拉强度低，延伸率微小，易产生收缩裂缝。混凝土工程裂缝最常见出现问题是由于收缩变形受到压缩引发的收缩裂缝和外部荷载作用引发荷载（受力）裂缝。混凝土的裂缝出现时很难避免的，但是能预防和治理的。出现裂缝后，根据裂缝是本次需要坚决的问题。混凝土裂缝分类及裂缝出现收集的资料，根据本工程混凝土的要求，对混凝土裂缝而言，可分为有害裂缝和无害裂缝，混凝土的裂缝产生主要是限制条件变形作用引起的，变形作用包括温度变形（水化热、气温、生产热、太阳热）湿度变形（自生收缩、失水干缩、碳化收缩、塑性收缩等）。根据现场勘查，本工程冷缝宽度小于0、2mm，属无害裂缝，对结构无影响，但影响了混凝土外观质量，必须治理。一、原因分析：（1）施工时混凝土接槎处延续时间过长而凝固，使得混凝土接茬处收缩不同而产生裂缝（俗称冷缝）。（2）高品混凝土的初凝时间为4小时，因混凝土泵出现故障，浇捣中断，再次开始浇捣时，已经距离前浇筑间隔时间长达4小时外，下层混凝土基本凝固，由于工作疏忽，在两层混凝土间未采取特别的施工缝处理措施，产生冷缝。二、冷缝处理： (1)表面修补法：在裂缝的表面抹环氧胶泥，同时为了防止混凝土受各种作用的影响继续开裂，在裂缝的表面粘贴玻璃纤维布，然后刮水泥胶泥即可。（2）灌浆、嵌缝封堵法，灌浆法主要适用于对结构整体性有影响或者有防水要求的混凝土裂缝的修补，他是利用压力设备将胶凝材料压入裂缝中，胶结材料硬化后与混凝土形成一个整体，从而起到封堵加固的目的。常用的胶结材料有环氧树脂、甲基丙烯酸脂、聚氨脂等化学材料。（3）嵌缝法：嵌缝法是裂缝封堵中最常用的一种方法，它通常是沿裂缝凿槽，在槽中嵌填塑性或刚性止水材料，以达到封闭裂缝的目的。常用的塑性材料有聚氨乙烯胶泥、塑性油膏、丁基橡胶等常用的刚性止水材料为聚合物水泥砂浆。三、预防措施：（1）灌注须在下层混凝土未初凝前完成，以防出现施工冷缝。（2）调整保温和养护措施，延缓升降温速率，混凝土减低用水量，增加混凝土的和易性。（3）减少混凝土浇注的分层厚度，有条件允许时，混凝土中增加缓凝剂，以防出现施工裂缝。（4）推进一次浇筑，采用斜面分层方法进行，不形成冷缝。 (5)振捣棒应插入下层混凝土50-100mm，插入式振捣器移动间距不大于其作用半径的1.5倍，对细骨料砼拌合物，则不大于其作用半径的1倍，插点间距不超过400mm。

溶解氧分析标准

锅炉给水溶解氧的测定来源：大禹网发布日期：2012-01-17 氧腐蚀是锅炉系统中最常见又较为严重的腐蚀。由于给水一般都与大气接触，水中的溶解氧基本上呈饱和状态，因此给水流经的管路和设备均有发生氧腐蚀的可能。为什么要化验锅炉给水溶解氧? 氧腐蚀是锅炉系统中最常见又较为严重的腐蚀。由于给水一般都与大气接触，水中的溶解氧基本上呈饱和状态，因此给水流经的管路和设备均有发生氧腐蚀的可能。氧腐蚀经常发生的部位是给水管路和省煤器。由于省煤器内水温逐渐升高，给溶解氧的腐蚀提供了有利条件，如果给水中溶解氧含量较高时，腐蚀也可能延伸到省煤器的中部和尾部，甚至使锅炉的下降管也遭到腐蚀。氧腐蚀的形态一般为溃疡型腐蚀和小孔型局部腐蚀，对金属构件强度的损坏十分严重。为了消除溶解氧对锅炉水汽系统的腐蚀和危害，国家标准规定：对于蒸发量大于2t／h 的锅炉，其给水要采取除氧措施，并根据锅炉工作压力的不同，要求给水溶解氧控制在合格的范围内。溶解氧(靛蓝二磺酸钠比色法)的测定原理是什么? 在pH：8．5左右时，氨性靛蓝二磺酸钠被锌汞齐还原成浅黄色化合物。当其与水中溶解氧相遇时，又被其氧化为蓝色，其色泽深浅与水中含氧量有关。其反应如下：溶解氧(靛蓝二磺酸钠比色法)是如何进行测定的?

(1)标准色的配制本法测定的范围为2～100μg／L，所以标准色阶中最大标准色所相当的溶解氧含量(C 最大)为100μg／L。为使测定时有过量的还原型靛蓝二磺酸钠同氧反应，所以采用还原型靛蓝二磺酸钠的加人量为C最大的1．3倍。据此，在配制色阶时，先配制酸性靛蓝二磺酸钠稀溶液(T=20μg／mL)，然后按下式计算酸性靛蓝二磺酸钠溶液的加入体积‰(mL)和苦味酸溶液(T=20μg／mL)的加人体积瞻(mL)。二磺酸钠(T=μg／L)和苦味酸(T=20μg／L)溶液所需要的用量。将配制好的标准色溶液注入专用溶氧瓶中，注满后用蜡密封，此标准色使用期限为一周。

凝结水过冷却原因分析

一、凝结水过冷的危害由于凝结水的过冷却,使传给冷却水的热量增加,而这部分能量损失要靠锅炉多燃烧燃料来弥补,导致系统经济性下降。凝结水温度过低,即凝结水水面上的蒸汽分压力降低,气体分压力的增高,使得溶解于水中的气体增加。此外，凝结水中含氧量增加,将导致凝汽器内换热管、低压加热器及相关管道阀门腐蚀加剧,以致降低设备的使用寿命,不利于机组的安全运行。同时加重了除氧器的工作负担,使除氧效果变差,严重时会腐蚀处于高温工作环境下的给水管道和锅炉省煤器管,引起泄漏和爆管。因此需从各个方面对凝结水过冷度给以重视，并采取措施使其最小,以此来提高机组运行的经济性和安全性。二、凝结水产生过冷的主要原因及影响因素 1．凝汽器内管束排列不好凝汽器内由于冷却水管束布置过密和排列不当,使汽气混合物在通往凝汽器的管束中心和下部时存在很大的汽阻,引起凝汽器内部绝对压力从凝汽器入口到抽气口逐渐降低,使得凝汽器大部分区域的蒸汽实际凝结温度要低于凝汽器入口处的饱和温度,形成了过冷度。这同时造成了蒸汽负荷大部分集中在上部冷却管束处,蒸汽所凝结的水通过密集的管束,又在冷却水管外侧形成一层水膜,又起到再冷却凝结水的作用。 2.空气漏入凝汽器或真空泵工作不正常在机组运行过程中,处于真空条件下的凝汽器、汽轮机的排汽缸以及低压等如有不严密处,则造成空气的漏入；另外,真空泵工作不正常,不能及时地把凝汽器内的空气抽走，这使得凝汽器中积存的空气等不凝结气体增加，这样不仅在冷却水管的表面会构成传热不良的空气膜,降低传热效果,增加传热端差，同时由于凝汽器内的蒸汽混合物中空气成分的增高,蒸汽分压力的数值相对于混合物的总压力就会降低, 而凝结水是在对应蒸汽分压的饱和温度下冷凝,所以此时凝结水温度必然低于凝汽器压力下的饱和温度,因而产生了凝结水的过冷却。 3.循环冷却水漏入凝结水内机组运行中,由于管板胀口不严、钛管腐蚀或损坏，导致冷却水管破裂，冷却水便会大量漏入凝结水中，从而导致凝结水温度降低，过冷度增加，此时还伴有凝结水硬度增大的现象发生。 4.凝汽器水位过高运行过程中,若凝汽器水位没有调节好，使凝汽器热井中凝结水水位过高，淹没了下部的冷却水管，这样冷却水又带走一部分凝结水的热量，使凝结水再次被冷却，过冷度必然增大。凝结水水位过高往往是引起过冷度增大的主要原因之一。

凝结水溶氧超标的原因分析及处理

凝结水溶氧超标的原因分析及处理本文重点分析了火力发电厂机组常见的凝结水溶氧超标的原因，论述了凝结水溶氧超标的危害，并针对各种超标原因提出了处理办法，对各火力发电厂凝结水溶氧超标的问题提供了可行的方法，具有一定的借鉴作用。标签：溶氧超标危害办法 Cause analysis and treatment for the dissolved oxygen in the feedwater deaerator exceed the standard Shen Zhibin （Inner Monglia Datang International Tuoketuo Power Generation Co.Ltd.，Tuoketuo 010206，China） Abstract：This paper focuses on the analysis of the thermal power plant unit common condensation of excessive dissolved oxygen in water，discusses the setting and the harm of excessive dissolved oxygen in water，and for a variety of causes of excessive solutions are proposed，for the thermal power plant condensate water dissolved oxygen overproof problems provides a feasible method，which has a certain reference. Key words：Dissolved oxygen Exceed the standard Harm method 引言火电厂机组凝结水溶氧是电厂化学监督的的重要指标之一。凝结水溶氧大幅超标或长期不合格，会造成锅炉、管道、设备的高温腐蚀，降低回热设备的换热效率，缩短管道和设备的使用寿命，严重威胁机组安全经济运行，所以降低凝结水溶氧具有重要和深远的现实意义。火力发电厂水汽化学监督导则要求超高压发电机组在正常运行时，凝结水溶氧合格标准为小于30μg/l，小于20μg/l为期望值。机组正常运行时凝汽器处于真空状态，凝结水应该是合格的，但由于诸多原因导致国内许多供热机组普遍存在凝结水溶氧超标问题。一、凝结水溶氧超标概况某电厂2*300MW机组为湿冷纯凝汽轮发电机组，于2007年12月份投产，2012年01月开始转为自备电厂，开始对外供热，供热量200t/h。凝结水溶氧的控制方法主要采用凝汽器真空除氧及加联氨方式。2台300MW机组开始供热后，凝结水溶氧这个指标经常处于超标运行状态，超过50μg/l的次数达到15次/月。为了彻底消除溶氧超标，该厂从凝结水溶氧超标常见的原因进行分析，并针对各个原因进行查找并采取一定的措施，本文重点对该厂的查找过程及查找出溶氧超

过冷度产生的原因分析及消除

汽轮发电机组凝结水过冷度产生的原因分析及消除对策摘要：在详细分析了凝结水过冷度产生原因的基础上，介绍了其对凝汽式汽轮机组运行经济性、安全性的影响。从凝汽设备的检修以及运行维护的角度，提出了降低凝结水过冷度的几种对策，以提高机组运行的经济性和安全性。关键词：凝汽器；过冷度；经济性；安全性凝汽器的工作性能直接影响整个凝汽式汽轮机组的热经济性和安全性。而凝汽器运行状态的优劣集中表现在以下3个方面：是否保持在最佳真空、凝结水的过冷度是否最小以及凝结水的品质是否合格。其中凝结水的过冷度越大，说明被冷却水额外带走的热量越多，而这部分热损失要靠锅炉多燃烧燃料来弥补，从而导致系统热经济性的降低。而且过冷度越大，凝结水中的含氧量也越多，从而加速了相关管道、设备的腐蚀速度。因此需从各个方面对凝汽水过冷度加以重视并采取措施使其最小，以提高机组运行的经济性和安全性。 1. 凝结水过冷度的定义和表示方法 1．1 定义凝结水过冷度表征了凝汽器热井中凝结水的过度冷却程度，可定义为在凝汽器壳体中的绝对静压力下，离开热井时的凝结水温度与凝汽器中蒸汽的饱和温度之差。凝汽器对凝结水应具有良好的回热作用，以使凝结水出口温度尽可能不低于凝汽器压力P 所对应的饱和温度t ，以减小汽轮机回热抽汽，降低热耗。1．2 表示方法l J (1)温度形式 △t n =t s - t c (1)式中：△t n为凝结水过冷度；t s为凝汽器绝对压力下的饱和温度；t c为凝汽器热井中凝结水温度。 (2)热单位形式 △τn = t c – t c1 (2)式中：△τn为凝结水过冷度的焓值； t c为凝汽器无过冷度时凝结水焓值；t c1为凝结水有过冷度时凝结水焓值。 2. 过冷度产生的原因分析

分析凝结水溶解氧偏高的原因

摘要在火电厂机组运行正常情况下，凝结水溶解氧量是合格的，但是因为许多原因，导致凝结水溶解氧偏高，使机组不能安全稳定的运行，所以必须对凝结水溶解氧偏高的原因进行分析并且使其溶氧量达到标准值。本文从凝结水系统入手，通过介绍该系统的组成，得出凝结水在整个系统中的流程。而凝结水在循环使用中，不可避免地含有腐蚀物和杂质，而随着电厂机组容量的增大，对水质要求提高，又必须对凝结水进行精处理。然后通过介绍凝结水精处理系统，分析凝结水受污染的原因以及精处理系统需经过过滤和除盐两部分，去除金属腐蚀产物和悬浮杂质以及溶解盐类,但是凝结水溶解氧量偏高所产生的危害却未能消除。接着介绍凝结水溶解氧量偏高所带来的危害，以及可能引起溶解氧量偏高的原因和解决措施，最后以蒙达发电公司和山西武乡和信发电公司为例，根据这两个电厂溶解氧偏高原因的分析以后，都采取相应的有效措施，来降低溶解氧以达到标准值，使机组可以正常运行，这样既提高了资源的利用率，也减少了生产运行成本。关键词：凝结水；精处理；溶解氧；

Abstract Coal-fired power plants operation in normal circumstances，condensate dissolved oxygen is qualified, because of many reasons, resulting in condensate dissolved oxygen is high , so that units can not be a safe and stable operation, it must be reasons for the high condensate analysis of dissolved oxygen and let dissolved oxygen reach standard value. This paper introduces condensed water from the system ,according to introducing the composition of the system obtained in the condensate flow in the system.The condensation of water recycling, inevitably contain corrosive and impurities, and with the power unit capacity increases, improve water quality requirements, but also must be polishing condensate.Then by introducing the condensate polishing system, the analysis of the causes of contaminated condensate polishing system, and should be filtered and the desalination of two parts, the removal of metal corrosion products and suspended impurities and dissolved salts, but high levels of dissolved oxygen of the harm in the condensate is not removed.Then introduced the high levels of dissolved oxygen in the condensate harm, and may cause high levels of dissolved oxygen causes and solutions,. Finally,Mengda power generation companies and power companies and Xinhe of Shanxi Wuxiang example, according to these two causes of the high dissolved oxygen plant, after they take appropriate and effective measures to reduce the dissolved oxygen to meet the standard value, the unit can be Normal operation, this not only improves the resource utilization, but also reduce the operating costs of production. Keywords: Condensate; polishing; dissolved oxygen;

沉井通病

xxxx建设工程九标段吴州路（扬子江路-邗江路）污水联通管工程沉井施工质量通病防治方案编制人：审核人：审批人： xxxx建设集团有限公司吴州西路污水联通管工程项目经理部2015年1月12日沉井施工沉井施工是一种经常使用的特种施工方法。一般用于深基础工程(如桥梁和高大构筑物等的支承结构)和地下构筑物工程(如各类泵房或水池、盾构或顶管工作井、隧道、矿井等)。适用于埋深较大、土质较软、场地较小的工程。按照工程埋深和水文地质情况，沉井下沉施工一般可分为排水下沉和不排水下沉两大类，沉井封底施工可分为干封底和水下封底两大类。在沉井埋深大，井底土质极软弱，井底附近有承压水，或在砂性土层中缺乏降水设施时，宜用不排水下沉及水下封底施工法，反之用排水下沉及干封底施工法，以缩短工期和节省工程费用。在施工实践中由于缺乏经验和管理不善等原因，使沉井工程不能正常施工，且浪费大量人力和物力，并延误工期，甚至发生一些工程质量问题，以致影响沉井的正常使用。所以要在工程施工前制订好科学合理而又切实可行的施工方案和技术措施，并在施工中认真细致地实施，抓好沉井施工的技术关键(砂垫层质量、下沉纠偏、终沉标高控制、封底防渗漏等)，确保工程质量。 1沉井基坑 1.1基坑xx原状土未处理好 1.现象沉井制作时发生严重倾斜及大幅度沉降。

2.原因分析事先未掌握现场地层情况，基坑内暗浜或回填的松软土层没有挖除换填，或者基坑底下杂填土中障碍物末探明，施工时又不按技术要求进行地基处理。 3.预防措施施工前要深入了解现场地层情况，施工中要按有关技术要求对地基认真处理。如有松软土层或杂填土层，则挖除换填砂层;如有障碍物则加以清除。 4.治理方法对已发生严重倾斜的沉井可在高位处井底局部挖除砂垫层使井位纠正。 1.2砂垫层密实度不均匀或不密实 1.现象沉井制作时沉降过大或明显倾斜。2.原因分析基坑砂垫层承载力很差或明显不均匀，砂垫层施工末按分层摊铺振实的技术要求施I。 3.预防措施砂垫层施工必需按技术要求分层摊铺(每层松砂厚20~25cm)，分层振实(密实度要求砂的千重力密度，中砂为l6kN/m'，粗砂为I7kN/m3 )。 4.治理方法沉井倾斜较大的可在井身高位处挖除局部砂垫层加以纠偏。 1.3基坑排水xx做好 l.现象

溶解氧测试仪的原理

溶解氧测试仪的原理水体溶解氧的检测方法及原理 Elemtron公司溶解氧测试仪标准型溶解氧测试仪溶解氧测试仪的产品 [编辑本段]溶解氧测试仪的原理在污水处理过程中，通过增加污水中的氧含量使污染物通过活化泥浆被分解出来，达到污水净化的目的，测量氧含量有助于确定最佳的净化方法和最经济的曝气池配置。在生物发酵过程中氧含量的测量数据可对工艺过程进行指导，如判断发酵过程的临界氧浓度、发酵罐的供氧能力以及菌体的活性和菌体的生长量等，并根据发酵时的供氧和需氧变化来指导补料操作。一、溶解氧分析仪测量原理氧在水中的溶解度取决于温度、压力和水中溶解的盐。溶解氧分析仪传感部分是由金电极(阴极)和银电极(阳极)及氯化钾或氢氧化钾电解液组成，氧通过膜扩散进入电解液与金电极和银电极构成测量回路。当给溶解氧分析仪电极加上 0."6～ 0.8V的极化电压时，氧通过膜扩散，阴极释放电子，阳极接受电子，产生电流，整个反应过程为：阳极Ag+Cl→AgCl+2e-阴极O2+2H2O+4e→4OH-根据法拉第定律：流过溶解氧分析仪电极的电流和氧分压成正比，在温度不变的情况下电流和氧浓度之间呈线性关系。二、溶解氧含量的表示方法溶解氧含量有3种不同的表示方法：氧分压(mmHg)；百分饱和度(%)；氧浓度(mg/L或10-6)，这3种方法本质上没什么不同。

(1)分压表示法：氧分压表示法是最基本和最本质的表示法。根据Henry定律可得， P=(Po2+P H2O )3 0."209，其中，P为总压；Po2为氧分压(mmHg)；P H2O为水蒸气分压； 0.209为空气中氧的含量。 (2)百分饱和度表示法：由于曝气发酵十分复杂，氧分压不能计算得到，在此情况下用百分饱和度的表示法是最合适的。例如将标定时溶解氧定为100％，零氧时为0％，则反应过程中的溶解氧含量即为标定时的百分数。 (3)氧浓度表示法：根据Henry定律可知氧浓度与其分压成正比，即： C=Po23a，其中C为氧浓度(mg/L)；Po2为氧分压(mmHg)；a为溶解度系数(mg/mmHg2L)。溶解度系数a不仅与温度有关，还与溶液的成分有关。对于温度恒定的水溶液，a为常数，则可测量氧的浓度。氧浓度表示法在发酵工业中不常用，但在污水处理、生活饮用水等过程中都用氧浓度来表示。三、影响溶解氧测量的因素氧的溶解度取决于温度、压力和水中溶解的盐，另外氧通过溶液扩散比通过膜扩散快，如流速太慢会产生干扰。 1.温度的影响由于温度变化，膜的扩散系数和氧的溶解度都将发生变化，直接影响到溶氧电极电流输出，常采用热敏电阻来消除温度的影响。温度上升，扩散系数增加，溶解度反而减小。温度对溶解度系数a的影响可以根据Henry 定律来估算，温度对膜扩散系数β可以通过阿仑尼乌斯定律来估算。 (1)氧的溶解度系数：由于溶解度系数a不仅受温度的影响，而且受溶液的成分的影响。

凝结水过冷却对机组运行的影响

凝结水过冷却对机组运行的影响 1、概述在凝结器内凝结水的出口温度低于蒸汽的饱和温度的现象称为凝结水过冷却，所低的度数称为过冷却度。凝结水过冷增加了循环冷却水的耗量，使冷源损失增加，同时也增加了机组末级低加的回热抽汽量，使回热效率降低，影响了机组的经济性。凝结水过度冷却，其含氧量就会大大增加，凝结水水质就会恶化，致使低压结水系统设备受到腐蚀，除氧器除氧负担加重，对机组的安全运行极为不利。因此，过冷度的存在对机组运行的经济性和安全性都有不利影响。从节能降耗和安全运行两方面考虑,降低凝结水的过冷度是十分必要的。 2、凝结水过冷原因分析凝结水过冷度表征凝结器热水井中凝结水的冷却程度，它是衡量凝结器经济运行的重要指标之一，目前对凝结器过冷度的要求是不超过0.5～1℃。凝结水产生过冷的主要原因及影响因素是： 2.1由于冷却水管管子外表面蒸汽分压力低于管束之间的蒸汽平均分压力，使蒸汽的凝结温度低于管束之间混合汽流的温度，从而产生过冷。 2.2由于凝结器内存在汽阻，蒸汽从排汽口向下部流动时遇到阻力，造成下部蒸汽压力低于上部压力，下部凝结水温度较上部低，从而产生过冷。 2.3蒸汽被冷却成液滴时，在凝结器冷却水管间流动，受管内循环水冷却，因液滴的温度比冷却水管管壁温度高，凝结水降温从而低于其饱和温度，产生过冷。 2.4 由于凝结器汽侧积有空气，空气分压力增大，蒸汽分压力相对降低，蒸汽仍在自己的分压力下凝结，使凝结水温度低于排汽温度，产生过冷。

2.5凝结器构造上存在缺陷，冷却水管束排列不合理，使凝结水在冷却水管外形成一层水膜，当水膜变厚下垂成水滴时，水滴的温度即水膜内、外层平均温度低于水膜外表面的饱和温度，从而产生过冷却。 2.6凝结器漏入空气多或抽气器工作不正常，空气不能及时被抽出，空气分压力增大，使过冷度增加。 2.7 热水井水位高于正常范围，凝结器部分铜管被淹没，使被淹没铜管中循环水带走一部分凝结水的热量而产生过冷却。 2.8循环水温度过低和循环水量过大，使凝结水被过度的冷却，过冷度增加。 2.9 凝结器管束破裂，循环水漏入凝结水内，使凝结水温度降低，过冷度增加。 3、过冷度的存在对机组运行经济性和安全性影响 3.1过冷度的存在对机组运行经济指标不利分析凝结水过冷度是衡量凝结器运行经济性的重要指标，过冷度小，表示循环水带走的热量少，机组经济性好，反之过冷度大，循环水带走的热量多，机组经济性差。据资料介绍，过冷度每增加1℃，机组热耗率就上升0.02%～0.04%。过冷度对经济运行有明显的影响，是一项不能忽视的指标。采取各种措施降低凝结水过冷度,是十分必要和有意义的,应当作为节能降耗工作的一项重要内容来抓。 3.2过冷度的存在对机组运行安全性不利分析凝结水存在过冷威胁机组运行的安全性和可靠性。过冷度存在使凝结水溶解氧，过冷度越大，凝结水含氧量就越大。凝结水溶氧量增大，凝结器内真空除氧装置除氧效果会变差，导致凝结器铜管腐蚀泄漏，对机组安全运行极为不利。凝结水溶氧增加还使凝结水系统管道阀门腐蚀以致降低设备使用寿命，并会加重除氧器的除氧负担，使除

溶解氧对发酵的影响及其控制

溶解氧对发酵的影响及其控制 1 溶解氧对发酵的影响溶氧是需氧发酵控制最重要的参数之一。由于氧在水中的溶解度很小，在发酵液中的溶解度亦如此，因此，需要不断通风和搅拌，才能满足不同发酵过程对氧的需求。溶氧的大小对菌体生长和产物的形成及产量都会产生不同的影响。如谷氨酸发酵，供氧不足时，谷氨酸积累就会明显降低，产生大量乳酸和琥珀酸。 1.1 溶氧量在发酵的各个过程中对微生物的生长的影响是不同的改变通气速率发酵前期菌丝体大量繁殖，需氧量大于供氧，溶氧出现一个低峰。在生长阶段，产物合成期，需氧量减少，溶氧稳定，但受补料、加油等条件大影响。补糖后，摄氧率就会增加，引起溶氧浓度的下降，经过一段时间以后又逐步回升并接近原来的溶解氧浓度。如继续补糖，又会继续下降，甚至引起生产受到限制。发酵后期，由于菌体衰老，呼吸减弱，溶氧浓度上升，一旦菌体自溶，溶氧浓度会明显上升。 1.2 溶氧对发酵产物的影响对于好氧发酵来说，溶解氧通常既是营养因素，又是环境因素。特别是对于具有一定氧化还原性质的代谢产物的生产来说，DO的改变势必会影响到菌株培养体系的氧化还原电位，同时也会对细胞生长和产物的形成产生影响。在黄原胶发酵中，虽然发酵液中的溶氧浓度对菌体生长速率影响不大,但是对菌体浓度达到最大之后的菌体的稳定期的长短及产品质量却有着明显的影响。

需氧微生物酶的活性对氧有着很强的依赖性。谷氨酸发酵中，高溶氧条件下乳酸脱氢酶(LDH)活性明显比低溶氧条件下的LDH酶活要低，产酸中后期谷氨酸脱氢酶(GDH)的酶活下降很快,这可能是由于在高溶氧条件下,剧烈的通气和搅拌加剧了菌体的死亡速度和发酵活性的衰减。 DO值的高低还会改变微生物代谢途径，以致改变发酵环境甚至使目标产物发生偏离。研究表明，L-异亮氨酸的代谢流量与溶氧浓度有密切关系，可以通过控制不同时期的溶氧来改变发酵过程中的代谢流分布,从而改变Ile等氨基酸合成的代谢流量。 2 溶氧量的控制对溶解氧进行控制的目的是把溶解氧浓度值稳定控制在一定的期望值或范围内。在微生物发酵过程中,溶解氧浓度与其它过程参数的关系极为复杂,受到生物反应器中多种物理、化学和微生物因素的影响和制约。从氧的传递速率方程也可看出，对DO值的控制主要集中在氧的溶解和传递两个方面。 2.1 控制溶氧量(C*-CL)是氧溶解的推动力，控制溶氧量首要因素是控制氧分压（C*）。高密度培养往往采用通入纯氧的方式提高氧分压，而厌氧发酵则采用各种方式将氧分压控制在较低水平。如啤酒发酵，麦汁充氧和酵母接种阶段，一般要求氧含量达到8～10PPM；而啤酒发酵阶段，一般啤酒中的含氧量不得超过2PPM。 2.2控制氧传递速率氧传递速率主要考虑KLa的影响因素。从一定意义上讲，KLa愈大，好氧生物反应器的传质性能愈好。控制KLa的途径可分为操作变量、反应液的理化性质和反应器的

混凝土冷缝处理方法

混凝土冷缝处理方法集团标准化办公室：[VV986T-J682P28-JP266L8-68PNN]

混凝土结构冷缝专项处理方案一、工程概况：项目部在对I区-1层墙柱、1层板混凝土浇筑过程中，由于施工组织不当，在2-2至2-9轴处外墙混凝土出现施工冷缝，缝长约9延米，与水平方向呈30°夹角（见附图）。照片1：外墙冷缝照片2：外墙冷缝照片3：外墙冷缝二、原因分析： 1、混凝土浇筑量大，展开浇筑面太宽； 2、工人作业时间太长，思想麻痹； 3、项目部管理人员未严格把关； 4、中天元混凝土拌合料不稳定，混凝土初凝时间无法把握。三、处理措施：根据冷缝形成原因、缝隙大小以及所处部位等，特制定以下处理措施： 1、采用打磨机沿缝方向，将混凝土表面打毛，打毛宽度每边宽出缝边缘不少于80mm； 2、清理表面浮灰，并在已打磨好的混凝土表面涂刷一道素水泥浆； 3、待水泥浆稍干后，在表面抹20mm厚1:2水泥砂浆（水泥砂浆掺防水粉，掺量为水泥用量的5%），表面亚光，边缘与混凝土顺接以便防水施工； 4、加做防水层，并铺设玻纤布一层，加做防水层宽度不少于200mm，材料及厚度与设计外墙防水同；四、安全文明施工措施

1、作业人员应按要求穿戴劳动保护用品，严禁在外架上追打、嬉闹、休息等； 2、作业前检查脚手架、脚手板是否安全可靠； 3、作业完毕剩余材料及时清走，严禁将剩余材料丢弃在脚手架上；五、后期施工预防措施：为避免后期施工中的类似情况的再次发生，项目部特制定以下措施： 1、合理安排浇筑顺序，浇筑过程中加强巡视。 2、落实责任制，明确奖罚制度。 3、混凝土供应商已更换，对新供应商进行技术交底。 4、混凝土施工班组已调整，对新进场工人及时进行交底。 5、每次混凝土浇筑前先确定浇筑顺序。 6、现场管理人员应加强监督，对已浇筑部位及时跟进，留置时间较久部位及时安排班组进行补浇。

1 溶解氧对发酵的影响

1 溶解氧对发酵的影响溶氧是需氧发酵控制最重要的参数之一。由于氧在水中的溶解度很小，在发酵液中的溶解度亦如此，因此，需要不断通风和搅拌，才能满足不同发酵过程对氧的需求。溶氧的大小对菌体生长和产物的形成及产量都会产生不同的影响。如谷氨酸发酵，供氧不足时，谷氨酸积累就会明显降低，产生大量乳酸和琥珀酸。 1.1 溶氧量在发酵的各个过程中对微生物的生长的影响是不同的改变通气速率发酵前期菌丝体大量繁殖，需氧量大于供氧，溶氧出现一个低峰。在生长阶段，产物合成期，需氧量减少，溶氧稳定，但受补料、加油等条件大影响。补糖后，摄氧率就会增加，引起溶氧浓度的下降，经过一段时间以后又逐步回升并接近原来的溶解氧浓度。如继续补糖，又会继续下降，甚至引起生产受到限制。发酵后期，由于菌体衰老，呼吸减弱，溶氧浓度上升，一旦菌体自溶，溶氧浓度会明显上升。 1.2 溶氧对发酵产物的影响对于好氧发酵来说，溶解氧通常既是营养因素，又是环境因素。特别是对于具有一定氧化还原性质的代谢产物的生产来说，DO的改变势必会影响到菌株培养体系的氧化还原电位，同时也会对细胞生长和产物的形成产生影响。[1] 在黄原胶发酵中，虽然发酵液中的溶氧浓度对菌体生长速率影响不大,但是对菌体浓度达到最大之后的菌体的稳定期的长短及产品质量却有着明显的影响。 [2] 需氧微生物酶的活性对氧有着很强的依赖性。谷氨酸发酵中，高溶氧条件下乳酸脱氢酶(LDH)活性明显比低溶氧条件下的LDH酶活要低，产酸中后期谷氨酸脱氢酶(GDH)的酶活下降很快,这可能是由于在高溶氧条件下,剧烈的通气和搅拌加剧了菌体的死亡速度和发酵活性的衰减。[3] DO值的高低还会改变微生物代谢途径，以致改变发酵环境甚至使目标产物发生偏离。研究表明，L-异亮氨酸的代谢流量与溶氧浓度有密切关系，可以通过控制不同时期的溶氧来改变发酵过程中的代谢流分布,从而改变Ile等氨基酸合成的代谢流量。[4] 2 溶氧量的控制

汽轮机凝结水溶解氧量高的原因分析及对策

汽轮机凝结水溶解氧量高的原因分析及对策【关键词】凝结水,溶解氧,空气漏入,过冷度【论文摘要】本文提出空气的漏入和凝结水过冷是凝结水溶解氧的原因，凝结水溶解氧影响机组经济性和安全性，并且是缓慢的过程，对此提出了对策，供运行和有关部门参考。大机组随着参数、自动化程度的提高，对热力循环的工作介质的品质要求也越来越高，对汽轮机凝结水的水质要求的标准逐步提高，凝结水溶解氧量是表征凝结水水质的重要指标之一，下面对凝结水溶解氧量的机理、因素及技术发展进行分析，提出了采取的措施，供设计和运行维护参考。凝汽器内除氧技术的发展：早先的中低压汽轮机的凝汽器热水井无除氧淋水装置和凝汽器冷却水管束布置不合理，蒸汽直接加热热水井凝结水效果不好等，随着对凝结水水质的要求越来越高，高压机组、超高压机组、亚临界机组凝汽器开始设置有淋水装置和汽轮机排汽直接加热凝结水的设计，来减少凝结水过冷，前苏联和美国电站广泛采用凝汽器鼓泡装置，并且近几十年来，研制了凝汽器加热凝结水的除氧装置和扫气式除氧装置。凝汽器内鼓泡装置，在热水井的凝结水被蒸汽鼓泡搅动而混合加热，凝结水被加热到饱和温度时，释放出非凝结气体，这种装置在低负荷启动和非正常工况下投运。加热凝结水的除氧装置是1984年2月Katsumoto ohtake等人提出快速去除凝汽器内凝结水中氧气的除氧装置，凝汽器内设有用隔板分割成明渠和暗渠，明渠中设有加热装置，凝结水先进入明渠被蒸汽加热，对凝结水除氧后流向暗渠，这种设施对全部凝结水加热，使除氧效果更好，除氧时间更短。扫气式除氧装置是日本Keizo ishida等人于1983年2月提出热水井除氧效果好和阻止氧气重新溶于凝结水的除氧装置，此结构是热水井和冷却水管之间安装两块倾斜上下错开的隔板，隔板固定凝汽器前后壁，凝结水沿此隔板曲折流动，热水井底部引入辅助蒸汽与凝结水流向相反，这样改善凝汽器除氧性能，并且除氧时间短。 1凝结水溶解氧原因分析凝结水溶解氧的机理：由于凝汽器内空气进入和凝结水存在过冷，使凝结水中溶解氧，这就是凝结水溶解氧的机理。空气漏入量增加，凝结水溶解氧量增加，凝结水过冷度增加，凝结水溶解氧量也随之增加，如果空气不进入和过冷度为零，氧气在液体里的溶解度趋于零，因此凝汽器被设计成象除氧器那样，并且在满负荷时效果最佳，这是理想状态，影响凝结水溶解氧的两个因素是凝结水存在过冷度和空气的进入。 1．1 过冷的原因凝结水过冷度表征凝汽器热水井中凝结水的过冷却程度，凝结水热水井出口凝结水温度与凝汽器在排汽压力下对应的饱和温度之差称为过冷度。现代装置对凝汽器要求其过冷度不超过0.5—1℃。过冷度增加，凝结水溶解氧量也随之增加，因此过冷度不仅影响低压给水系统的腐蚀，而且也影响凝汽器空气漏入量的估算，机组的经济性和安全性。过冷的原因：由于蒸汽从排汽口向下部流动时产生阻力，造成下部蒸汽压力低于上部压力，下部凝结水温度较上部低，从而产生过冷，此外蒸汽被冷却成液滴时，在凝汽器冷却水管间流动，因液滴的温度比冷却水管管壁温度高，凝结水降温从而低于其饱和温度，产生过冷，以及空气漏入，空气分压力增大，蒸汽的分压力相对降低，蒸汽仍在自己的分压力下凝结，使凝结水温度低于排汽温度，产生过冷，如果抽气器不能及时抽出，增大了传热阻力，

溶解氧的测定方法汇总

溶解氧溶解在水中的分子态氧称为溶解氧。天然水的溶解氧含量取决于水体与大气中氧的平衡。溶解氧的饱和和含量和空气中氧的分压、大气压力、水温有密切关系。清洁地面水溶解氧一般接近饱和。由于藻类的生长，溶解氧可能过饱和。水体受有机、无机还原性物质污染，使溶解氧降低。当大气中的氧来不及补充时，水中溶解氧逐渐降低，以至趋近于零，此时厌氧菌繁殖，水质恶化。废水中溶解氧的含量取决于废水排出前的工艺过程，一般含量较低，差异很大。 1、方法的选择测定水中溶解氧通常采用碘量法及其修正法和膜电极法。清洁水可直接采用碘量法测定。水样有色或含有氧化性及还原性物质、藻类、悬浮物等干扰测定。氧化性物质可使碘化物游离出碘，产生正干扰；某些还原性物质可把碘还原成碘化物，产生负干扰；有机物（如腐植酸、丹宁酸、木质素等）可能被部分氧化，产生正干扰。所以大部分受污染的地表水和工业废水，必须采用修正的碘量法和膜电极法测定。水样中亚硝酸盐氮含量高于0.05mg/L，二价铁低于1 mg/L时，采用叠氮化钠修正法。此法适用于多数污水及生化处理出水；水样中二价铁高于1 mg/L，采用高锰酸钾修正法；水样有色或有悬浮物，采用明矾絮凝修正法；含有活性污泥悬浮物的水样，采用硫酸铜—氨基磺酸絮凝修正法。膜电极法是根据分子氧透过薄膜的扩散速率来测定水中溶解氧。方法简便、快速，干扰少，可用于现场测定。 2、水样的采用与保存用碘量法测定水中溶解氧，水样常采集到溶解氧瓶中。采集水样时，要注意不使水样曝气或有气泡存在采样瓶中。可用水样冲洗溶解氧瓶后，沿瓶壁直接倾注水样或用缸吸法将细管插入溶解氧瓶底部，注入水样至溢流出瓶容积的1/3~1/2左右。水样采集后，为防止溶解氧的变化，应立即加固定剂于样品中，并存于冷暗处，同时记录水温和大气压力。一、碘量法

影响凝汽器过冷度的原因分析

影响凝汽器过冷度的原因分析凝结水过冷度是衡量凝汽器经济运行的重要指标，也是影响汽轮机经济运行的重要因素。过冷度每增加1℃，机组热耗率上升0.02%～0.04%。处理好凝结水过冷度，是汽轮机用户提高机组运行经济性必须抓好的一项工作。我厂 N300-16.7/537/537-8型汽轮机组，机组正常运行时，凝结水过冷度在不同季节及不同负荷下均有不同，在夏季时过冷度在1－2℃，冬季时过冷度在3－4℃，最高时接近5℃。查找凝结水过冷度超标原因是很繁琐的事，需要根据实际情况综合分析。一、汽轮机凝结水过冷主要原因汽轮机凝结水过冷的原因有设计、安装和系统维护方面的原因。设计、安装方面的原因主要体现在汽轮机投产试运行期间，凝结水过冷度偏大而整个系统的其他子系统均正常，这种情况下需要改变设备（主要指是凝汽器）属性或安装来解决问题。而通常遇到的凝结水过冷度偏高，一般是指正常运行的机组，由于系统设备出现了某种故障，致使凝结水过冷度突然增大的超标现象。 1.生产工艺方面（1）凝汽器冷却水管外表面蒸汽分压低于管束之间的蒸汽平均分压，使蒸汽的凝结温度低于管束之间混合气流的温度，从而造成凝结水过冷。即凝汽器汽侧漏入空气造成。（2）凝结器内存在气阻，蒸汽从排气口向下部流动时遇到阻力，造成下部蒸汽压力低于上部压力，下部凝结水温度较上部低，从而造成凝结水过冷。（3）蒸汽被冷却成液滴时，在凝汽器冷却水管间流动，受管内循环水冷却，因液滴的温度比冷却水管管壁温度高，凝结水水温降低，并低于其饱和温度，从而造成凝结水过冷却。 2.设计安装方面设计、安装主要是指凝汽器构造上存在缺陷，冷却水管束排列、安装不合理，使凝结水在冷却水管外形成一层水膜，当水膜变厚，下垂成水滴时，水滴的温度即水膜内外层平均温度低于水膜外表面的饱和温度，从而造成凝结水过冷。 3.生产调整方面（1）凝汽器汽侧积有空气，空气分压增大，蒸汽分压相对降低，而蒸汽却在相对较低的分压下凝结，使凝结水温度低于排气温度，从而造成凝结水过冷。（2）凝汽器漏入空气，抽气器工作不正常，空气不能及时被抽出，空气分压力增大，凝结水饱和温度降低，从而造成凝结水过冷。（3）热水井水位高于正常范围，凝汽器部分铜管被淹没，使被淹没铜管中凝结水的一部分热量被循环水带走，从而造成凝结水过冷。（4）循环水温度过低和循环水量过大，使凝结水被过度冷却，从而造成凝结水过冷。（5）凝结器铜管破裂，循环水漏入铜管，使凝结水温度降低，从而造成凝结水过冷。（6）补充的化学软水水温低于凝结水水温时，也会造成凝结水过冷。以上因素也是其他型号汽轮机凝结水过冷的主要原因。不论是什么原因导致凝结水过冷超标，总是伴随着一定的现象产生，如循环水参数（温度、压力）、凝结水泵工作状况（压力、流量）、热水井水位、真空度等。具体分析凝结水过