煤矿供电设计计算

第十章电气

第一节供电电源

距该矿1. 2Km处有原鸡西矿务局大通沟煤矿变电所60/IOKV变电所一座，原大通沟煤矿破产后，该变电所移交鸡西电业局滴道区农电所管辖，变电所内设 0.5MVA、60/10变压器两台、分裂运行方式。该矿两路独立电源分别来自大通沟农电所IOKV侧两个盘,经两趟LGJ-120钢芯铝绞线架空线供电，供电距离1. 2Km；该矿供电电源可靠。

第二节电力负荷

为满足该矿井15kt∕a生产能力的设计要求，依据井下开拓生产布局和地面生产生活设施设计。该矿电力负荷如下：

全矿用电设备安装台数120台，其中工作台数86台，设备总装机容量 5149KW,工作电机总容量3522KW。

计算负荷：

最大涌水量时，有功负荷PZ=2702KW,无功负荷Q=1826KVA,视在功率 S=3261KVA,自然功率因数为0.83。

第三节矿井电源线路计算与校验

一、短路电流计算

根据IOKV变电所的布置方案和矿井电力负荷的情况，10KV系统容量在系统最大运行方式下“三相短路电流”及“主要电气设备技术参数”计算结果见下表：

= 0.54

IUh=O-mm

IUl =工-三m

Sb=18. 09 I 〃 =L 66 Ich=2. 52 ich=4. 23 X XL

0. 794

6KV

二、补偿电容容量的计算与选择

矿井补偿电容按井上低压和高压集中补偿方式进行。

1、地面低压补偿部分计算

根据公式：

Qc=Pz (tgΦl- tgΦ2)=630(0. 71-0. 484)

=HOKVAR

在地面变电所低压室设GCS-05电容补偿柜两面，总补偿容量总计为 180KVAR o

补偿后无功功率为445-180=265 KVAR

补偿后功率因数为cos(tg-1265∕630)=0. 92

2、地面高压补偿部分计算

根据公式：

Qc=Pz (tg Φl- tgΦ 2) =2702 (0. 61-0. 484)

=338KVAR

在地面变电所高压室设XGN2AT2Z-03Z电容补偿柜两面，补偿容量总计为 600KVAR o

补偿后无功功率为1811-600=121 IKVAR

补偿后功率因数为cos （tg-l 1211/2756）=0. 92

式中PZ一一变电所地面高、低压室总有功功率，KW；

tgΦl——与补偿前功率因数；

tgΦ2--- 与补偿后功率因数cosΦ2；

无功功率补偿采用高、低压集中补偿方式后，在地面变电所功率因数已达到0. 92（见负荷统计表）。

三、矿井电源架空线路的选择及有关计算

1）按长时允许电流选择架空线路截面

P72756

= 174/1

Λ∕3U XCOS 9 ^ √3×10×0.92

式中125°C一—环境温度为25℃时导线（包括架空线及电缆线路）长时允许电流密度（允许载流量），A,查手册取；

Ig——线路长时最大工作电流，A；

查表，LGJ-120长时允许电流主为380A。

原矿井架空线载流量满足要求。

2）按允许电压损失计算（校验）原矿井架空线电源线路

（1）矿井变电所供电电源线线路

按LGJ-120长时允许电流主为380A o

ΔU% = Δu%M = 0.42%×33 = 1.4%

式中△(1%一—实际电压损失百分数；

∆u%一一单位负荷矩电压损失百分数，％查手册LGJT20、I-KV线路∆u% =0. 42%

M --- 负荷矩，kw(或 MW) ∙ Km ,；

M=PZL=2. 756×. 2=3. 3MW ∙ Km

(2)地面架空线及入井电缆电压损失百分数合计为：

1.4%+1.93+1. 1%=4.4%<5%

注：入井至T75西采变电所压降百分数计算见后。

式中5%——允许电压损失百分数，允许电压损失百分数按《供电设计规范》，一般配电线路可取5%；

结论：该矿电源线路径为LGJ-120,允许载流量和电压损失满足要求。

第四节供电方案及变配电

一、供电方案

根据该煤矿井上、下负荷分彳布的特点，为满足不同设备对其配电电压的不同要求，综合考虑到经济、合理、安全运行的需要，该设计对井下生产用电，主、副提升绞车和抽排瓦斯泵站采用高压供电，地面其它生产、辅助生产、生活用电采用低压供电。

矿井地面工业广场内设10/6/0JKV变电所，变电所内设高、低压配电室。

高、低压配电室采用单母线分段方式运行。

独立的高压馈出线路共计六回，其中，接引于不同母线段的两回路下井至- 175水平中央变电所的高压电源，一回路为所内一台10∕6kv, 2000KVA变压器的高压电源，一回路作为后期二段绞车电源250KV变压器，其余备用，高压开关柜选用 XGN2A-12 (Z)型高压真空箱型固定式开关柜，电磁操作机构，并柜内分段设置高压接地保护装置，用于高压馈出线路的单相接地故障的实时监测与保护。

地面变电所设两台S9-630/6/0. 471变压器。正常情况下分列运行，当一台变压器故障时，单台运行时变压器负荷率0.87,满足设计规范要求。

井下-175水平中央变电碉室选用二台矿用隔爆型干式变压器KBSG-630/6, 6/0. 69KV, 一台故障时可保证井下全部负荷用电。

二、线路及开关设备的保护

为防止雷电波入侵，在6(10)KV电源进线终端和各开关柜6KV母线上，均装设避雷器。为防止真空断路器操作过电压，高压真空开关柜内设有组合式金属氧化物避雷器。

第五节地面供配电

一、地面供配电的运行方式

地面变电所IOkV系统采用单母线分段，选用XGN2AT2(Z)型高压真空开关柜。

低压0.4KV系统采用单母线分段方式运行，三相四线制系统。选用GGD2型低压配电柜以0.38/0. 22KV向主扇及空气压缩机房、消防泵房、矿灯房、机修间、坑木加工房、空气加热室、锅炉房等及地面生产系统室和内外照明配电。

二、地面低压供电的网路的构成

地面工业广场共架设架空线路六回，分别是：

两回低压架空敷设的三相四线制380/22Ov配电线路，作为广场动照网电源。工业场地建筑的室内外照明电源均引自广场动照网。

北风井主扇(一、二号)房有接引于不同的低压母线段的低压配电柜引出的两回独立的低压架空电源线路供电，以满足主扇安全运行的需要。两主扇采用 KFZ-I (II)矿用主扇风电闭锁装置以保证与井下生产电源的联锁。

主井IOKV电缆线路两回亦接引于高压配电室不同母线段的高压开关柜，以保证入井双电源供电的需要。

在矿灯房、机修间、锅炉房、暖风机房、坑木加工房等处设置配电点。并以 XL-21型低压配电箱或QC12磁力起动器向各用电设备配电。

三、地面主变压器的选择

由负荷统计表得知，全矿井全部有功负荷pd=2908KW,则矿井全部负荷所所需变压器容量为：

S d =上退=0. 9×生^ = 2709KVA

CoSoZ 0.92

式中Sd——地面所选变压器容量，KVA；

Ksb——需用系数，计算负荷在5000KW以下时KSb取0.9,计算负荷在 5000KW 以上时 Ksb 取 0. 85；

PZ——变电所总有功功率，KW；

Cos Φ z——变电所人工补偿后的加权平均功率因数，经低压补偿后查表

Cos Φ z =0.92；

现该矿已有S9-1600/10/6变压压器两台，拟再购置一台，两用一备，运行变压器采用分列运行方式，分列运行时变压器负荷率为0.92,运行变压器满足不低于85%计算负荷的要求。

四、地面工业广场低压变电器的选择

由负荷统计表得知，地面低压有功负荷Pd=629KW,则地面负荷所需变压器容量为：

Sd二

⅛

COSeZ

=0.9 X

629

092

=614KVA

式中Sd-一地面计算计算变压器容量，KVA；

Ksb-—需用系数，计算负荷在5000KW以下时ksb取0.9,计算负荷在5000KW 以上时KSb取0. 85;

Cos Φ z—变电所人工补偿后的加权平均功率因数，经低压补偿后Cos Φ z=0. 92;

选S9-630/6/0. 4T1变压器两台，分列运行，分列运行时变压器负荷率为 0. 53,单台运行时满足不低于85%计算负荷的要求。

地面配电详见地面配电系统图10-1-1

第六节井下供配电

本矿井属瓦斯高管矿井，有煤尘爆炸危险，斜井开拓。

一、下井电缆

井下计算负荷详见负荷表10-2-1

D按长时允许电流Imax选择入井电缆截面

P 1324

τ = Z —°=1534

max闻XCOSo √3×6×0.83

查表，MYJV22-6×70钢带铠装交联聚乙烯绝缘电力电缆长时允许电流主为 280A,满足要求（考虑到以后矿井生产能力的提高，电缆按现有生产能力加大一级断面缆）。

2）按允许电压损失计算（校验）入井电缆电源线路前已进行校验。

按MYJV22-3X70交联聚乙烯电缆计算入井至T75中央变电所电压损失

MYJV22-3×70交联聚乙烯电缆长时载流量为280A

ΔU1% = Δu%M = 0.97% × 1.98 = 1.93% 式中ΔU%一一实际电压损失百分数；

∆U%——单位负荷矩电压损失百分数，％查手册MYJV22-3X70、6KV电缆Δu%=O. 97%

M——负荷矩，kw（或MW）・Km ,

M=PZL=I. 324X1.5=1. 98MW ・ Km

②按MYJV22-3×50交联聚乙烯电缆计算入井至西采区T75变电所电压损失。

MYJV22-3×50交联聚乙烯电缆长时载流量为231A

式中AU%——实际电压损失百分数；

∆u%——单位负荷矩电压损失百分数，％查手册MYJV22-3X50、6KV,电缆∆u%=1.3% M——负荷矩，kw（或 MW）・Km , M=PZL=I. 08×0. 75=0. 82MW ∙ Km

③入井电缆电压损失百分数合计数：

ΔU1%+ΔU2=1.93+1. 1=3. 03%

下井电缆选用二根MYJV22-6-70型煤矿用阻燃钢带铠装交联聚乙烯绝缘电力电缆。一根电缆故障时，另一根可保证井下全部负荷用电的需要。

二、井下配电系统

井下电气设备型号、功率、电压、数量及位置见开拓开采及机械设备布置平面图。

井下供电系统为中性点不接地系统。

1、井下T75中央变电所低压变压器的选择

由负荷计表得知，T75井底低压有功负荷pd=97. 1KW,则所需变压器容量为:

煤矿供电设计规范

一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据，也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容，把工作面的每一种负荷进行统计。 平均功率因数计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P + + ++ + + = ... cos ... cos cos cos 2 12 2 1 1 ϕϕ ϕ ϕ 加权平均效率计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P + + ++ + + = ...... 2 12 2 1 1η η η η 注：负荷统计表的设计参考北京博超公司的负荷统计表的设计

2、负荷计算 1）变压器需用容量 b S 计算值为： pj e x b P K S ϕcos ∑= ()KVA 2）单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 714 .0286.0 3）自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 6 .04.0 max P ——最大一台电动机功率，kw 。

二、高压电缆选择计算和校验 1、按长时负荷电流选择电缆截面 长时负荷电流计算方法：pj pj e x e g U k P I ηϕcos 3103 ⨯⋅= ∑ ∑e P ——高压电缆所带的设备额定功率之和kw ； （见变压器负荷统计中的结果） x k ——需用系数；计算和选取方法同前。（见变压器负荷统计中的结果） e U ——高压电缆额定电压(V) V 10000、V 6000； pj ϕcos ——加权平均功率因数； （见变压器负荷统计中的结果） pj η——加权平均效率。0.8-0.9 2、电缆截面的选择 选择要求是： g y I KI ≥ ―> 长时最大允许负荷电流应满足： K I I g y ≥ ，初步筛选出符合条件的电缆 g I ——电缆的工作电流计算值，A ； y I ——环境温度为C o 25时电缆长时允许负荷电流，A ； K ——环境温度校正系数。 不同环境温度下的电缆载流量修正系数K

煤矿井下供电常用计算公式及系数

煤矿供电计算公式 井 下 供 电 系 统 设 计 常 用 公 式 及 系 数 取 值

目录： 一、短路电流计算公式 1、两相短路电流值计算公式 2、三相短路电流值计算公式 3、移动变电站二次出口端短路电流计算 （1）计算公式 （2）计算时要列出的数据 4、电缆远点短路计算 （1）低压电缆的短路计算公式 （2）计算时要有计算出的数据 二、各类设备电流及整定计算 1、动力变压器低压侧发生两相短路，高压保护装值电流整定值 2、对于电子高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流（5A）的1-9倍分级整定的计算公式 3、照明、信号、煤电钻综合保护装置中电流计算 （1）照明综保计算公式 （2）煤电钻综保计算公式 4、电动机的电流计算 （1）电动机额定电流计算公式 （2）电动机启动电流计算公式 （3）电动机启动短路电流 三、保护装置计算公式及效验公式 1、电磁式过流继电器整定效验 （1）、保护干线电缆的装置的计算公式 （2）、保护电缆支线的装置的计算公式 （3）、两相短路电流值效验公式 2、电子保护器的电流整定 （1）、电磁启动器中电子保护器的过流整定值 （2）、两相短路值效验公式 3、熔断器熔体额定电流选择 （1）、对保护电缆干线的装置公式 （2）、选用熔体效验公式 （3）、对保护电缆支线的计算公式 四、其它常用计算公式 1、对称三相交流电路中功率计算 （1）有功功率计算公式 （2）无功功率计算公式 （3）视在功率计算公式 （4）功率因数计算公式 2、导体电阻的计算公式及取值

3、变压器电阻电抗计算公式 4、根据三相短路容量计算的系统电抗值 五、设备、电缆选择及效验公式 1、高压电缆的选择 (1) 按持续应许电流选择截面公式 (2) 按经济电流密度选择截面公式 (3) 按电缆短路时的热稳定（热效应）选择截面 ①热稳定系数法 ②电缆的允许短路电流法（一般采用常采用此法） A、选取基准容量 B、计算电抗标什么值 C、计算电抗标什么值 D、计算短路电流 E、按热效应效验电缆截面 (4) 按电压损失选择截面 ①计算法 ②查表法 (5)高压电缆的选择 2、低压电缆的选择 （1）按持续应许电流选择电缆截面 ①计算公式 ②向2台或3台以上的设备供电的电缆，应用需用系数法计算 ③干线电缆中所通过的电流计算 （2）按电压损失效验电缆截面 ①干线电缆的电压损失 ②支线电缆的电压损失 ③变压器的电压损失 (3) 按起动条件校验截面电缆 (4) 电缆长度的确定 3、电器设备选择 （1）变压器容量的选择 （2）高压配电设备参数选择 ①、按工作电压选择 ②、按工作电流选择 ③、按短路条件校验 ④、按动稳定校验 （3）低压电气设备选择

煤矿供电设计计算

第十章电气 第一节供电电源 距该矿1. 2Km处有原鸡西矿务局大通沟煤矿变电所60/IOKV变电所一座，原大通沟煤矿破产后，该变电所移交鸡西电业局滴道区农电所管辖，变电所内设 0.5MVA、60/10变压器两台、分裂运行方式。该矿两路独立电源分别来自大通沟农电所IOKV侧两个盘,经两趟LGJ-120钢芯铝绞线架空线供电，供电距离1. 2Km；该矿供电电源可靠。 第二节电力负荷 为满足该矿井15kt∕a生产能力的设计要求，依据井下开拓生产布局和地面生产生活设施设计。该矿电力负荷如下： 全矿用电设备安装台数120台，其中工作台数86台，设备总装机容量 5149KW,工作电机总容量3522KW。 计算负荷： 最大涌水量时，有功负荷PZ=2702KW,无功负荷Q=1826KVA,视在功率 S=3261KVA,自然功率因数为0.83。 第三节矿井电源线路计算与校验 一、短路电流计算 根据IOKV变电所的布置方案和矿井电力负荷的情况，10KV系统容量在系统最大运行方式下“三相短路电流”及“主要电气设备技术参数”计算结果见下表：

= 0.54 IUh=O-mm IUl =工-三m Sb=18. 09 I 〃 =L 66 Ich=2. 52 ich=4. 23 X XL 0. 794 6KV

二、补偿电容容量的计算与选择 矿井补偿电容按井上低压和高压集中补偿方式进行。 1、地面低压补偿部分计算 根据公式： Qc=Pz (tgΦl- tgΦ2)=630(0. 71-0. 484) =HOKVAR 在地面变电所低压室设GCS-05电容补偿柜两面，总补偿容量总计为 180KVAR o 补偿后无功功率为445-180=265 KVAR 补偿后功率因数为cos(tg-1265∕630)=0. 92 2、地面高压补偿部分计算 根据公式： Qc=Pz (tg Φl- tgΦ 2) =2702 (0. 61-0. 484) =338KVAR 在地面变电所高压室设XGN2AT2Z-03Z电容补偿柜两面，补偿容量总计为 600KVAR o

银堂煤矿井下供电设备整定计算

瓮安县龙腾焦化有限责任公司银堂煤矿 井下电气设 备整定计算 计算：王成尧 审核： 二0一六年六月

一、短路电流的计算： 1变压器出口侧两相短路电流的计算 使用查表法： 1#变压器S=315KVA U=690V Sd=3214A L=20m 2#变压器S=315KVA U=690V Sd=3214A L=20m 3#变压器S=100KVA U=690V Sd=1629A L=20m 4#变压器S=100KVA U=690V Sd=1629A L=20m 2.第二台皮带和850运输皮带各电机处短路电流I d(2)的计算： 1）第二台皮带机电机处短路电流I d(2)的计算 70mm2电缆电缆井下中央变电所至第二台皮带机总馈实际长度为200m，其换算长度为Lh1=200×0.71=142m； 70mm2电缆总馈至皮带机开关实际长度为1m，Lh2=1×0.71=1m； 16mm2电缆启动开关至皮带机电机实际长度为5m，Lh3=5× 3.01=15.05m； 换算总长度为Lh= Lh1 +Lh2 +Lh3=142+0.71+15.5=158.25m； 查表得I d(2)=2682A 2）第三台皮带机电机处短路电流I d(2)的计算 70mm2电缆电缆井下中央变电所至第二台皮带机总馈实际长度为200m，其换算长度为Lh1=200×0.71=142m；

×0.71=106.5m； 16mm2电缆启动开关至皮带机电机实际长度为5m，Lh3=5× 3.01=15.05m； 换算总长度为Lh= Lh1 +Lh2+Lh3 =142+106.5+15.05=263.55m； 查表得I d(2)=2346A 3）第四台皮带机电机处短路电流I d(2)的计算 70mm2电缆电缆井下中央变电所至第二台皮带机总馈实际长度为200m，其换算长度为Lh1=200×0.71=142m； 70mm2电缆二台皮带开关至三台皮带机开关实际长度为150m，Lh2=150×0.71=106.5m； 50mm2电缆第三台启动开关至第四台皮带机开关实际长度为60m， Lh3=50×1=50m； 16mm2电缆启动开关至皮带机电机实际长度为5m，Lh4=5× 3.01=15.05m； 换算总长度为Lh= Lh1+Lh2+Lh3+Lh4=142+106.5+50+15.05=313.55m；查表得I d(2)=2168A 4）第五台皮带机电机处短路电流I d(2)的计算 70mm2电缆电缆井下中央变电所至第二台皮带机总馈实际长度为200m，其换算长度为Lh1=200×0.71=142m；

煤矿供电设计与继电保护整定计算示例

煤矿供电设计与继电保护整定计算示例 20XX年11月16号，值得欢庆鼓舞的一天，根据我们公司十几年的软件开发经验结合煤矿实际工作情况出版的一书，已经正式出版。 共分十三章，主要包括三部分内容，第一部分是煤矿供电设计、继电保护整定计算方法和理论分析；第二部分是煤矿供电设计和继电保护整定计算示例；第三部分是煤矿供电系统数据库，数据库收集了大量的矿用变压器及高低压电缆等设备参数。第十二章是神华集团某矿一个典型综采工作面供电设计的综合示例，示例给出了移动变电站、高低压电缆选择、短路电流和保护整定计算的详细步骤和过程。第十三章是淮南矿业集团公司潘一东矿高压供电系统的综合示例。该示例详细列出了全矿高压短路电流计算步骤，给出了110kV和10kV高压开关正确的整定计算方法和详细的计算过程。分析了该矿原保护定值计算存在的问题及可能发生越级跳闸的原因，并给出了相应的解决方案。第四章查表法计算井下低压短路电流，增加了一次电压10kV、二次电压400V、693V、1200V、3450V干式变压器和移动变电站的两相短路电流计算表，解决了长期困扰煤矿电管员无表可查的实际问题。

特别适用于煤矿机电人员作为供电设计及继电保护整定计算的参考书，非常适用于煤矿电 管员作为查表法计算低压短路电流的工具书，也可作为高职、高专院校有关专业的教学参考书。 本书的效果如如下： 目录 第一章井下电力负荷统计与变压器选择 第一节负荷统计与选择计算方法第二节负荷统计与选择计算示例第三节井下变压器参数库第二章井下低压电缆选择与计算第一节低压电缆选择计算和校验第二节按允许电压损失选择电缆第三节按启动时的电压损失校验电缆截面第四节井下低压电缆选择与计算示例第五节低压电缆参数库第三章矿井高压电缆选择与计算第一节高压电缆选择计算和校验第二节高压电缆选择计算和校验示例第三节高压电缆参数库第四章矿井低压系统短路电流计算第一节短路电流概述 第二节井下低压短路电流计算第三节井下低压短路电流有名单位制计算示例第四节查表法计算井下低压短路电流第五节变压器二次侧两相短路电流计算表第五章矿井地面低压系统短路电流计算第一节低压网络三相和两相短路电流的计算第二节单相短路(包括单相接地故障)电流的计算第三节变压器二次侧穿越电流计算第四节

煤矿井下供电基本计算

煤矿井下供电基本计算 第一节概述 随着煤炭工业的现代化，采掘工作面机械化程度越来越高，机电设备单机容量有了大幅的提高。以采煤机为例,７０年代初期的10０ｋw左右，增加到现在的３000ｋw。由于机械化程度的提高,加快了工作面的推进速度，这就要求工作面走向长度加长，从而使供电距离增大，给供电带来了新的问题，因为在一定的工作电压下,输送功率越大,电网的电压损失也越大，电动机端电压越低，这将影响用电设备的正常工作。解决的办法就是增大电缆截面,但有一定的限度,因为电缆截面过大,不便移动和敷设,而且也不经济,现在采用移动变电站使高压深入到工作面顺槽来缩短低压供电距离,可使电压质量得到较大的提高，这也是提高电压质量相当有效的措施。目前我国综采工作面用电设备的电压等级都是1１40ｖ,大型矿井综采设备采用３3００v供电。矿井高压供电也有所提高，徐州矿务局各矿和西川煤矿都是6kv供电。青岗坪、刘园子和柳巷煤矿都是10kv供电。提高电压等级和采用移动变电站供电不仅保证了电压质量,还降低了电网输电损耗。 采区供电是否安全可靠、技术是否经济合理,将直接关系到职工人身安全、矿井和设备的安全、也关系到生产成本和经济利润。所以,必须经过计算来选择电气设备和电缆，较准确的计算出短路电流、合理整定过流保护和校验漏电保护装置,是确保矿井安全供电，电气设备安全运行的根本保证。 正确掌握井下供电计算的基本方法,合理的选择电气设备和电缆，编写采区供电系统计算说明书是我们机电技术人员和机电管理人员的日常工作。 一、采区供电系统的拟定的原则 1、采区高压供电系统的拟定原则 1)双电源进线的采区变电所应设置电源进线开关,当一路供电，一路备用时,可不 设联络开关，母线可不分段。当两路电源同时供电时，应设联络开关，母线分列运行。 2)供综采工作面的采区变电所,一般应采用两回电源线路供电。 3)单回路供电的采区变电所,当变压器不超过两台且无高压出线时,可不设电源进 线开关；当变压器超过两台或有高压出线时,应设进线开关。 4）采区变电所的高压馈出线，宜用专用的高压开关。 5）由井下主变电所单回路向采区变电所供电的电缆线路，串接的采区变电所不得超过三个。 2、采区低压供电系统的拟定原则 1)在保证供电安全可靠的前提下,力求使用的设备最省。 2)当采区变电所动力变压器超过一台时,应合理分配变压器负荷,原则上一台变压 器负担一个工作面的用电设备。 3)一台启动器只控制一台设备，变压器最好不并联运行。 4）采区变电所向各配电点或配电点到各用电设备宜采用幅射式供电,上山及下顺槽运输宜采用干线式供电。 5)配电点的启动开关在三台以下可不设馈电开关。 6）供电系统应尽量避免回头供电。

煤矿综采工作面供电设计

8223综采工作面供电设计 一、概述： 8223工作面供电电源来自82采区中部变电所BGP30－6高压真空配电装置电源侧。机、风巷尾部和工作面低压供电全部采用1140V，预计总负荷为2023KW。详细情况请参阅供电系统图（附后）。 二、设备选型与负荷统计： 三、移动变电站干式变压器的选择： 根据供电系统拟定原则，选择3台移动变电站，其容量分别决定如下： 1、1#移动变电站向采煤机供电 K x=0.4+0.6(Pmax/∑Pe)=0.4+0.6(250/600)=0.65

取cosφ=0.7 S b=∑P e x K x/cosφ=600×0.65/0.7=557KV A 故1#移动变电站选用KBSGZY-800/6干式变压器 S e=800KV A＞S b=557KV A 满足工作需要 2、2#移动变电站向转载机、破碎机、运输机供电 K x=0.4+0.6(Pmax/∑Pe)=0.4+0.6(400/670)=0.76 取cosφ=0.7 S b=∑P e x K x/cosφ=670×0.76/0.7=760KV A 故2#移动变电站选用KBSGZY-800/6干式变压器 S e=800KV A＞S b=760KV A 满足工作需要 3、3#移动变电站向2台油泵和皮带机供电 K x=0.4+0.6(Pmax/∑Pe)=0.4+0.6×250/750=0. 6 S b=∑P ex K x/cosφ=750×0.6/0.7=643KV A 故选择KBSGZY-800/6型移动变电站。 S e=800KV A＞S b=643KV A 满足工作需要 四、低压开关的选择： 本次设计低压全部采用1140V供电，故所有选择的低压电器设备、电缆，均为仟伏级。 1、选用QJZ--400/1140S型真空磁力起动器组合式开关2台，1 台控制煤机，I e=800A＞∑I g=384A；另1台可同时控制运输 机、转载机、破碎机I e=800A＞∑I g=428.8A适合

煤矿供电设计

某煤矿（整合 0.15Mt/a ）供电设计 仅供参考） 第一节 供电电源 一、供电电源 某煤矿矿井双回路电源现已形成，其中：一回路电源由 引入， LGJ-70 型导线，距离矿区 7公里；另一回路电源由 引入， LGJ-1 20型导线，距离矿区 20公里。 第二节 电力负荷计算 矿井年耗电量约 243.89万kW- h ，吨煤电耗约 负荷统计见 表 1 。 第三节 送变电 一、矿井供电方案 根据《煤矿安全规程》要求，矿井应有两回电源供电，当任一 回路发生故障 停止供电时， 另一回路应能担负矿井全部负荷。 根据本矿井现有的电源条件， 设 计在本矿井工业场地内建 10kV 变电所。两回 10kV 电源分别引自 10kV 1#变电所 和2#变电所。 经统计全矿井设备总台数 84 台，设备工作台数 66 .64kW ，设备工作容量 696.34kW ，计算负荷为： 有功功率： 513.24 kW 无功功率： 425.94 kVar 自然功率因数 co ® = 0.77 视在功率： 666.96 kVA 考虑有功功率和无功功率乘 0.9 同时系数后： 全矿井用电负荷 有功功率： 461.92 kW 无功功率： 383.35 kVar 功率因数CO ® = 0.77 视在功率： 600.27 kVA 台；设备总容量 1#变电所 10kV 直接 2#变电所 10kV 直接 16.26kW ・ h/t 。

二、10kV供电线路 设计对线路导线截面，按温升、经济电流密度、线路压降等校验计算如下： 1、根据经济电流密度计算截面积 导线通过的最大电流：（两回10kV线路，当一回故障检修时，另一回 10kV线路向本矿供电时，导线通过的电流最大） l j= P/（T3ucos①）=513.24/（1.732 X0X0.77）= 38.5A 导线经济截面： S= l j/J= 38.5/0.9 = 42.8mm2（J 为经济电流密度） 通过计算，实际选用的钢芯铝绞线截面满足要求。 2、按电压降校验 由10kV1 #变电所和2#变电所向本矿工业场地10kV变电所供电的两回10kV线路供电距离分别为7km和20km，正常情况下两回线路同时运行， 当两回10kV线路中一回线路事故检修时，由另外一回10kV线路向本矿供电。按正常情况及事故情况对两回电源线路分别做电压降校验如下：1）正常情况下 两回10kV线路同时运行，线路电压损失： （1）1#变电所10kV供电线路电压损失： △ U%= Au% PL/2 =0.745 X0.51324 X7/ 2 二 1.34 %。 线路能满足矿井供电。 ⑵2#变电所10kV供电线路电压损失： AU%= Au% PL/2 =0.555 X0.51324 X20/ 2 =2.85 %。 线路能满足矿井供电。 2）事故情况下 单回10kV供电线路电压损失： （1）1#变电所10kV供电线路电压损失: △ U%= Au% PL

煤矿供电设计与继电保护整定计算示例

《煤矿供电设计与继电保护整定计算示例》 2013年11月16号，值得欢庆鼓舞的一天，根据我们公司（合肥明信软件技术有限公司）十几年的软件开发经验结合煤矿实际工作情况出版的《煤矿供电设计与继电保护整定计算示例》一书，已经正式出版。 《煤矿供电设计与继电保护整定计算示例》共分十三章，主要包括三部分内容，第一部分是煤矿供电设计、继电保护整定计算方法和理论分析；第二部分是煤矿供电设计和继电保护整定计算示例；第三部分是煤矿供电系统数据库，数据库收集了大量的矿用变压器及高低压电缆等设备参数。第十二章是神华集团某矿一个典型综采工作面供电设计的综合示例，示例给出了移动变电站、高低压电缆选择、短路电流和保护整定计算的详细步骤和过程。第十三章是淮南矿业集团公司潘一东矿高压供电系统的综合示例。该示例详细列出了全矿高压短路电流计算步骤，给出了110kV和10kV高压开关正确的整定计算方法和详细的计算过程。分析了该矿原保护定值计算存在的问题及可能发生越级跳闸的原因，并给出了相应的解决方案。第四章查表法计算井下低压短路电流，增加了一次电压10kV、二次电压400V、693V、1200V、3450V干式变压器和移动变电站的两相短路电流计算表，解决了长期困扰煤矿电管员无表可查的实际问题。 《煤矿供电设计与继电保护整定计算示例》特别适用于煤矿机电人员作为供电设计及继电保护整定计算的参考书，非常适用于煤矿电

管员作为查表法计算低压短路电流的工具书，也可作为高职、高专院校有关专业的教学参考书。 本书的效果如如下：

目录 第一章井下电力负荷统计与变压器选择 第一节负荷统计与选择计算方法 第二节负荷统计与选择计算示例 第三节井下变压器参数库 第二章井下低压电缆选择与计算 第一节低压电缆选择计算和校验 第二节按允许电压损失选择电缆 第三节按启动时的电压损失校验电缆截面 第四节井下低压电缆选择与计算示例 第五节低压电缆参数库 第三章矿井高压电缆选择与计算 第一节高压电缆选择计算和校验 第二节高压电缆选择计算和校验示例 第三节高压电缆参数库 第四章矿井低压系统短路电流计算 第一节短路电流概述 第二节井下低压短路电流计算（用有名单位制计算）第三节井下低压短路电流有名单位制计算示例 第四节查表法计算井下低压短路电流 第五节变压器二次侧两相短路电流计算表 第五章矿井地面低压系统短路电流计算 第一节低压网络三相和两相短路电流的计算 第二节单相短路(包括单相接地故障)电流的计算 第三节变压器二次侧穿越电流计算 第四节变压器一次侧系统阻抗的计算 第五节 10(6)/0.4kV变压器一次侧系统短路容量 第六节矿井地面低压系统短路电流计算示例 第六章矿井高压系统短路电流计算 第一节有名单位制计算高压短路电流 第二节标幺值法计算高压短路电流 第三节汽轮发电机运算曲线数字表 第四节有限容量短路计算示例 第七章井下高压开关保护整定计算 第一节井下高压开关保护整定计算原则 第二节井下6～10kV高压保护装置整定计算方法 第三节井下高压开关整定保护计算示例 第八章井下低压开关保护整定计算

煤矿供电设计与继电保护整定计算示例

煤矿供电设计与继电保护整定计算示例 1. 引言 1.1 概述 煤矿供电设计和继电保护整定是在煤矿行业中非常重要的技术环节。煤矿作为能源产业的关键部门，对供电系统和继电保护要求高度可靠和安全性。本文旨在探讨煤矿供电设计和继电保护整定的计算方法，并通过一个实例分析来验证以及讨论其结果。 1.2 文章结构 本文共分为五个主要部分，具体内容如下： - 引言：介绍文章的背景和目的。 - 煤矿供电设计：详细讨论了供电系统概述、设计原则以及电气设备选择等方面内容。 - 继电保护整定计算：阐述了继电保护的概念和整定计算方法的介绍。 - 实例分析与结果讨论：通过一个具体案例，进行了参数设置和整定计算过程的分析，并讨论了相关结果。 - 结论与展望：总结了文章内容，并提出存在问题及未来发展方向。 1.3 目的

本文旨在深入探讨煤矿供电设计与继电保护整定计算方法，并通过实例分析验证这些方法的可行性和有效性。希望通过本文的研究，进一步提高煤矿供电系统的可靠性和安全性，为煤矿行业的发展做出贡献。同时，也为其他相关领域的电气工程师提供参考和借鉴。 2. 煤矿供电设计 2.1 供电系统概述 煤矿供电系统是指为煤矿提供稳定、可靠的电力供应的设备和网络。该系统通常包括输电线路、配电变压器、配电线路、开关设备以及其他相关辅助设备。供电系统需要满足工矿企业的用电需求，保证生产设备的正常运行。 2.2 设计原则 在进行煤矿供电系统设计时，需要考虑以下原则： 2.2.1 可靠性原则：供电系统应具有良好的可靠性，确保不间断地为工矿企业提供稳定的电力。 2.2.2 安全性原则：供电系统应采取安全措施，预防火灾、触电等事故，并且能够快速有效地切除故障点。 2.2.3 经济性原则：在满足供电需求的前提下，尽量降低工程投资和运营成本。

兴隆煤矿供电整定设计院

兴隆煤矿供电整定计算 一、概况： 两回（LGJ-120/8.9km）引自水坝塘35KV变电站（2×5MVA），井下设置中央变电所，该变电所兼做盘区变电所，入井电缆(MYJV22-3*70/2200m))经行人平硐、集中行人上山入井，由中央变电所负责整个井下供电。 所内共设矿用隔爆型高压真空配电装置14台，型号均为PJG9L-10Y，设动力变压器4台，KJZ型矿用低压隔爆真空馈电开关23台。 所内设置的4台KBSG矿用防爆干式变压器，容量均为200kV A。其中2台为蓄电池机车充电变流室、调度绞车、给煤机等设备供电，同时为集中行人上山架空人车提供备用电源；另2台为局扇提供专用电源。 矿井35kV变电所10kV母线在最大运行方式时三相短路电流为 kA I d 912 .2 )3(= ，在最小运 行方式时三相短路电流为 kA I d 266 .1 )3(= ，经计算： 井下中央变电所10kV母线（最大运行方式）为 kA I d 766 .2 )3(= ，短路容量S=50.30MV A， 低压660V母线 kA I d 27 .3 )3(= ；10kV母线最小运行方式时为 kA I d 211 .1 )3(= ，短路容量 S=22.02MV A ，低压660V母线 kA I d 94 .2 )3(= 。 井下各变电所所选PJG9L-10Y型矿用隔爆型永磁机构高压真空配电装置额定短路开断电流(有效值)为12.5kA，额定短路耐受电流为31.5kA，大于井下各变电所10kV母线短路电流，所选择的高压电器设备符合要求。变电所660V母线上选用的KJZ型矿用隔爆型真空馈电开关额定短路分断电流为7.5kA,大于井下变电所低压母线短路电流，所选择的低压电器设备符合要求。 MYPTJ–8.7/10kV型矿用移动屏蔽监视型橡套电缆 8.5.2.1 下井电缆选择 下井电缆选用2回，当1回电缆故障（检修）时，另1回电缆能担负相应供电范围内全部负荷。 下井电缆经行人平硐、集中行人上山下井，采用吊挂方式敷设；井下计算电流为93A，环境温度按25℃考虑。 （1）按载流量选择 本矿下井电缆采用交联铜芯电缆，按《电力工程电缆设计规范》给出的电缆载流量。3×70mm2铝芯电缆载流量为173A，采用铜芯时乘1.29，在环境温度40℃时校正系数为1.0，则该电缆在环境温度40℃时载流量为173×1.29×1.0=223A，大于井下计算最大长时电流为98A，故电缆截面可选3×70mm2。 （2）按经济电流密度校验 根据煤炭工业矿井设计规范，本矿井年负荷利用小时大于5000h 以上，当地工业电价为0.8元/kW·h，查《工业与民用配电设计手册》第三版图9-2查得J=0.95A/mm2，

煤矿井下供电基本计算

煤矿井下供电基本计算 在煤矿井下，由于地下环境的限制，供电方式与计算方式都较为特殊。本文将 介绍井下供电的基本计算方法。 1. 电缆参数 在井下供电中，电缆是负责输送电能的重要组成部分。因此，需要了解电缆的 参数，才能计算其输送能力和损耗情况。 电缆的参数主要包括导体截面积、工作电压、电流阻抗、电阻和电抗等。其中，导体截面积越大，输送能力越强；工作电压越高，输送距离越远；电阻越小，损耗越小。 在实际运用中，还需要考虑电缆的长度和安装方式等因素，综合计算才能得出 实际的输送能力和损耗情况。 2. 供电的电流参数 井下供电的电流参数主要包括额定电压、额定电流、功率因素等。对于井下供 电来说，由于供电方式的特殊性，应用额定电压比较低的电缆，因此额定电流也会相应地较低。 一般来说，煤矿井下的供电线路电压为380V，频率为50Hz。根据实际需要， 还可能使用更低的电压，以适应不同的井下环境需求。 3. 输电距离的影响 在煤矿井下供电中，输电距离也是影响供电能力和损耗的重要因素。由于井下 空间狭小，需要运用大量的电缆进行衔接，因此在井下供电中，电缆的输电距离非常短。 一般认为，井下供电中，输送距离不超过500米为宜。在此范围内，可以通过合理的参数配置和电缆安装方式来保证电能输送的效率。 4. 供电过程中的损耗限制 在井下供电过程中，由于各种因素的影响，会出现不同程度的电能损耗。对于 煤矿井下供电来说，由于输送距离较短，电缆的选型和安装方式可以针对性地进行调整，以降低电能损耗的可能性。 同时，在使用井下供电过程中，还需要注意以下一些因素： •合理安排负荷，以避免过载和短路；

•定期检查电缆、电器设备，及时清理并修复损坏的部分； •严格执行电气安全操作规程，确保人员和设备的安全。 5. 井下供电保障措施 为保障井下供电的安全、稳定和可靠，应建立科学完备的供电保障措施体系。具体的措施包括： •配备备用发电机组和电缆等备用设备，以备不时之需； •定期对设备进行维护保养和检查，及时排除不良情况； •培训工作人员的电气知识和操作技能，提高应急响应水平； •制定完备的管理规程和操作手册，确保各项任务的规范执行。 在煤矿井下供电中，保证安全、稳定和可靠的供电环境至关重要。只有通过科学的计算方法、合理的参数配置和严格的管理操作，才能确保智能化、绿色发展的能源供应。

煤矿供电整定计算公式汇总

煤矿供电整定计算公式汇总。 一、掘进头等带电机起动开关的整定计算： ①、整定原则：按电机额定电流整定，当计算出整定结果，保护器无相应档位时，可适当提高至高档位。 计算公式：Ie=1.15×Pe(kw) 例：当一台设备额定功率为90kw时，具体整定结果如下： 1.15×90=103.5A 如开关保护器无103.5A档位时，可适当提高，将其整定结果整定为105A。 二、变电所内分开关整定计算： 整定原则：①、速断：满足正常最大负荷时的运行： Idz≥1.15×最大设备功率×6（设备启动时最大电流倍数） +1.15×其他设备总功率 对于开拓工作面，按同一数值整定，确定整定Ie稳定，不至于经常调整，对速断按两相短路进行效验： 即可 例如：变电所内某台分开所带设备负荷分别为：30kw、 20kw、10kw，其整定计算方法如下： 1.15×30×6+1.15×（20+10）=241.5A 速断用两相短路进行校验，需计算出两相短路电流： 已知我矿5#变电所最小运行方式下短路电流为2560A。 效验：=效验合格 所以，本台开关速断可整定为245A。 具体数值查《煤矿三大保护》。 ②、过流：满足可能的最大负荷运行，不跳闸,延时按2档即可，具体查开关说明书。 ③、漏电：调至为功率型，延时可调至50V/0ms，确定负荷侧出现漏电时，迅速跳闸，不越级。 三、变电所内变压器低压侧总开关计算整定 ①、速断：按变压器低压侧最大设备启动电流：

6Ie+其他设备额定电流 该整定计算后必须小于控制变压器高爆开关的速断整定值，且大于负荷侧分开关的速断整定值，必须用分开关负荷侧短路电流校验其可靠性。 例如：变电所内某台变压器低压侧总开关下所带设备负荷统计分别为：100kw、80kw、60kw、50kw、30kw，其整定计算方法如下： 1.15×100×6+1.15×（80+60+50+30）=943A ②、过流：按变压器额定容量计算出二次侧允许的额定电流，取整定即可，延时取2~4档。其计算方法如下： 例如：变压器容量为500KVA，电压等级为660V。 Ie=S/U=500/1.732×660=437A 故过流可取437A，延时取2~4档即可。 ③、漏电：延时取较大值，以实现选择性 四、变电所内高爆分开关的整定计算： 变电所内高爆分开关一般情况下带有6KV电机或 6KV/0.66KV变压器。 ①、速断：Idz≥6Ie（最大设备启动电流）+（其他设备同时 运行时的额定电流）/8.7 取较大整定电流，需用短路电流校验。 例：变电所内某台高爆所带6KV/0.66KV变压器，容量为500KVA，其变压器所带最大负荷为150KW，其余负荷为80KW、50KW、35KW，其速断计算方法如下： 6×150+1.15×（80+50+35）/8.7=125A 故此台高爆开关速断值可整定为125A。 用短路电流进行校验是否满足。 用短路电流校验： ②、过负荷：取电机或变压器一次电流额定值或稍大值。 ③、延时：根据负荷性质取2~4档。 ④、漏电：取3A，延时考虑 ⑤、失压：对保安负荷设65V6S 对生产负荷设65V1S 五、变电所内高爆总开关的整定计算：

煤矿的井下供电常用计算公式及系数

. 煤矿供电计算公式 井 下 供 电 系 统 设 计 常 用 公 式 及 系 数 取

. 目录： 一、短路电流计算公式 1、两相短路电流值计算公式 2、三相短路电流值计算公式 3、移动变电站二次出口端短路电流计算 （1〕计算公式 （2〕计算时要列出的数据 4、电缆远点短路计算 （1〕低压电缆的短路计算公式 （2〕计算时要有计算出的数据 二、各类设备电流及整定计算 1、动力变压器低压侧发生两相短路，高压保护装值电流整定值 2、对于电子高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流〔5A〕的 1-9倍分级整定的计算公式 3、照明、信号、煤电钻综合保护装置中电流计算 （1〕照明综保计算公式 （2〕煤电钻综保计算公式 4、电动机的电流计算 （1〕电动机额定电流计算公式 （2〕电动机启动电流计算公式 （3〕电动机启动短路电流 三、保护装置计算公式及效验公式 1、电磁式过流继电器整定效验 （1〕、保护干线电缆的装置的计算公式 （2〕、保护电缆支线的装置的计算公式 （3〕、两相短路电流值效验公式 2、电子保护器的电流整定 （1〕、电磁启动器中电子保护器的过流整定值 （2〕、两相短路值效验公式 3、熔断器熔体额定电流选择 （1〕、对保护电缆干线的装置公式 （2〕、选用熔体效验公式 （3〕、对保护电缆支线的计算公式 四、其它常用计算公式 1、对称三相交流电路中功率计算 （1〕有功功率计算公式 （2〕无功功率计算公式 （3〕视在功率计算公式

. 〔4〕功率因数计算公式 2、导体电阻的计算公式及取值 3、变压器电阻电抗计算公式 4、根据三相短路容量计算的系统电抗值 五、设备、电缆选择及效验公式 1、高压电缆的选择 (1)按持续应许电流选择截面公式 (2)按经济电流密度选择截面公式 (3)按电缆短路时的热稳定〔热效应〕选择截面 ①热稳定系数法 ②电缆的允许短路电流法〔一般采用常采用此法〕 A、选取基准容量 B、计算电抗标什么值 C、计算电抗标什么值 D、计算短路电流 E、按热效应效验电缆截面 (4)按电压损失选择截面① 计算法 ②查表法 (5)高压电缆的选择 2、低压电缆的选择 （1〕按持续应许电流选择电缆截面 ① 计算公式 ②向 2 台或 3 台以上的设备供电的电缆，应用需用系数法计算 ③ 干线电缆中所通过的电流计算 （2〕按电压损失效验电缆截面 ① 干线电缆的电压损失 ② 支线电缆的电压损失 ③ 变压器的电压损失 (3)按起动条件校验截面电缆 (4)电缆长度确实定 3、电器设备选择 （1〕变压器容量的选择 （2〕高压配电设备参数选择 ①、按工作电压选择②、 按工作电流选择③、按短 路条件校验④、按动稳定 校验 （3〕低压电气设备选择

煤矿高压供电系统参数计算

000000供电系统参数计算 一、系统参数（根据上级供电部门提供的系统参数） ......110KV 至000000地面变电所10KV 母线 运行小方式：X ′min=0.43042 运行大方式：X ′max=0.23366 二、基准值 取基准电压： U c =10.5KV 基准容量： S d =100MVA=100000KVA 基准电流：I d =S d /（U c ×√3）=100000KVA/（10.5KV ×1.732） =5498.7A ≈5.499KA （计算10.5KV 线路） 三、标幺值的计算 短路电流计算采用标幺值计算，基准值是一个比较标准，那么基准电抗就可以用下式来决定 X d = d I c U 3= d S c U 2 (Ω） 供电系统各主要元件的电抗标幺值计算 （一）电力系统电抗标幺值：X * S = ks S S d 式中：X * S —电力系统电抗标幺值； S d —基准容量； S ks —电力系统短路容量； （二）电力变压器的电抗标幺值：X T =100 ％k U × n S d S 100 U k ％—变压器短路电压百分数； S n —变压器额定容量；

（三）电缆线路的电抗标幺值：X e =xL 2 C d U S （四） X —架空线路单位长度电抗值，Ω/km 注：系统元件本身的电抗为X ，电阻为R ，当3 1X ＞R 时，只需要计算元 件的电抗值；当短路回路中各元件的总电阻R Σ＞3 1X Σ时，同时考虑总电 阻和总电抗，并用Z Σ= 2 2R X ΣΣ+的值进行计算。 各种架空线路、电缆单位长度的电阻、电抗的标幺值 导线及电缆型号 电阻（标幺值）（Ω/km ） 电抗（标幺值） （Ω/km ） YJV 22-8.7/10 3×185（铜） 0.09 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×150（铜） 0.11 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×120（铜） 0.14 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×95（铜） 0.17 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×70（铜） 0.24 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×50（铜） 0.34 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×35（铜） 0.48 0.0726 LGJ —185 0.17 0.305 LGJ —150 0.21 0.309 LGJ —120 0.27 0.315 LGJ —95 0.33 0.32 LGJ —50 0.65 0.345 LJ —50 0.64 0.345 LJ —35 0.92 0.356

井下供电计算汇总

附件Ⅴ矿井供电设计计算 第1章绪论 §1.1《煤矿安全规程》的有关条款 ●第441条矿井应有两回路电源线路.当任一回路发生故障停止供电时,另一回路应能担负 矿井全部负荷.年产60000t以下(不含60000t)的矿井采用单回路供电时,必须有备用电源.备用电源的容量必须满足通风、排水、提升等要求,并保证主要通风机等在10min 内可靠启动与运行.备用电源应有专人负责管理与维护,每10天至少进行一次启动与运行试验,试验期间不得影响矿井通风等,试验记录要存档备查. 矿井的两回路电源线路上都不得分接任何负荷. 正常情况下,矿井电源应采用分列运行方式.若一回路运行,另一回路必须带电备用,以保证供电的连续性.带电备用电源的变压器宜热备用;若冷备用,必须保证备用电源能及时投入正常运行,保证主要通风机等在10min内可靠启动与运行. 10kV及以下的矿井架空电源线路不得共杆架设. ●第442条对井下变(配)电所[含井下水平中央变(配)电所与采区变(配)电所]、主排水泵房 供电的线路,不得少于两回路.当任一回路停止供电时,共余回路应能担负全部负荷.向局部通风机供电的井下变(配)电所应采用分列运行方式. 主要通风机、提升人员的立井绞车、抽放瓦斯泵等主要设备房,应各有两回路直接由变(配)电所馈出的供电线路;受条件限制时,其中一回路可引自上述同种设备房的配电装置.向煤(岩)与瓦斯(二氧化碳)突出矿井自救系统供风的压风机、井下移动瓦斯抽放泵应各有两回路直接由变(配)电所馈出的供电线路. 本条上述供电线路应来自各自的变压器与母线段,线路上不应分接任何负荷. 本条上述设备的控制回路与辅助设备,必须与主要设备同等可靠的备用电源.