导线应力弧垂计算
导线应力弧垂计算
一、确定相关参数
表一 Ⅲ气象区条件
二、相关比载计算
1. 自重比载
)/(1006.341036
.34880665
.912100
,0331m Mpa A qg --?=??==）（γ
2. 冰重比载
)/(1060.111036
.348)
26.245(5728.2710)(728.270
,53332m Mpa A b d b ---?=?+??=?+=）（γ3.垂直总比载
)/(1066.45050,00,53213m Mpa -?=+=），
（）（）（γγγ 4.无冰风压比载
5.62
6.1106.12
2===
V W V (Pa) 63.3906
.1256.12
2===V W V (Pa)
1）外过电压、安装有风： 33241036
.3485
.6226.241.185.00.110sin 10
,0--?????=?=θμαβγA W d v sc f c ）（ =4.103
-10?（Mpa/m ） 2）最大设计风速：
计算强度：
33241036
.34863
.39026.241.185.00.110sin 25
,0--?????=?=θμαβγA W d v sc f c ）（
=25.433-10?（Mpa/m ）
低于500kv 的线路c β取1.0，计算强度时f α按表取0.85，当d ≥17mm 时sc μ取1.1. 计算风偏：
33241036
.34863.39026.241.175.00.110sin 25
,0--?????=?=θμαβγA W d v sc f c ）（ =22.443
-10?（Mpa/m ） 计算风偏时f α取0.75 3）内过电压：
625.1406
.1156.12
2===
V W V (Pa) 33241036
.348625
.14026.241.185.00.110sin 15
,0--?????=?=θμαβγA W d v sc f c ）（ =9.163
-10?（Mpa/m ）
5. 覆冰风压比载
5.626
.1106.12
2===
V W V 32510sin )2(10
,5-?+=θμαβγA
W b d B v
sc f c ）（ 3-1036
.3485
.621026.241.12.10.10.1??+?
???=）（
）（m Mpa /1011.83
-?=
6. 无冰综合比载
外过电压、安装有风：
)/(1031.341010.406.3410
,00,025,033-222
4216m Mpa -?=?+=+=）（）（）（γγγ
最大设计风速（计算强度）：
)/(1051.421043.2506.3425
,00,025,033-222
4216m Mpa -?=?+=+=）（）（）（γγγ 最大设计风速（计算风偏）：
)/(1079.401044.2206.3425
,00,025,033-2224216m Mpa -?=?+=+=）（）（）（γγγ 内过电压：
)/(1027.351016.906.345
.12,00,010,033-2224216m Mpa -?=?+=+=）（）（）（γγγ 7. 覆冰综合比载
)/(1037.4610
,50,510,532
5237m Mpa -?=+=）（）（）（γγγ
表三 比载
三、确定应力值
（1）最大使用应力:)(8.1125
.20
.282Mpa k
p
==
=
σσ （2）年平均运行应力上线：)(5.70%250.282%25][Mpa p pj =?=?=σσ
四、计算临界档距，判断控制气象条件
因为覆冰与最大风情况下的最大使用应力和气温都相同，又覆冰时的比载大于最大风时的比载，故最大风不再作为控制气象图条件考虑。 表四 比值
]/[0σγ计算结果及其排序表
公式：])][()][[(]
][][[24202000i
i j j i j i j ij E t t E l σγ
σγασσ--+-=
）（
])10302.0()10411.0[(76000]
1054346.18.1128.112[242323--?-??+-?+-?=
）（ab l =170.72
]
)10302.0()10483.0[(76000]
10154346.18.1125.70[242
323--?-??+?+-?=
）（ac l =虚数
]
)10411.0()10483.0[(76000]
5154346.18.1125.70[242323--?-??+?+-?=
）（bc l =虚数
表五 可能控制气象条件
因为a,b 档内均存在虚数，所以a,b 不再成为控制气象条件。所以可以判定不论档距多大，年均温为控制气象条件。
五、状态方程求应力
已知年均温为控制气象条件
表六 已知条件参数
状态方程计算式：
)(2424-122
01
2
2
10120222202t t E l E l E ---=ασγσσγσ 1. 最高温：
)(2424-122
01
2
2
10120222202t t E l E l E ---=ασγσσγσ
带入数据得：
)15-40(4364.15.70241006.34760005.70241006.3476000-2
2
2
3-202
223-02?-????-=???l l ）（）（σσ 即：067.364.3400074.022
022302=--+l l σσ）（ 当档距为以下各值时，由状态方程求得应力：
50m: 05067.364.345000074.022
0223
02=?--?+σσ）（
=02σ38.86(Mpa)
100m:010067.364.3410000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ45.20(Mpa)
150m:015067.364.3415000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ50.44(Mpa)
200m:020067.364.3420000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ54.49(Mpa)
250m:025067.364.3425000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ57.58(Mpa)
300m:030067.364.3430000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ59.95(Mpa)
350m:035067.364.3435000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ61.78(Mpa)
400m:040067.364.3440000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ63.21(Mpa)
450m:045067.364.3445000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ64.33(Mpa)
500m:050067.364.3450000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ65.24(Mpa) 2. 最低温：
)(2424-122
01
2
2
10120222202t t E l E l E ---=ασγσσγσ 带入数据得：
)15-10-(4364.15.70241006.34760005.70241006.3476000-2
2
2
3-202
223-02?-????-=???l l ）（）（σσ 即：067.341.10600074.022
022302=--+l l σσ）（ 当档距为以下各值时，由状态方程求得应力：
50m:05067.341.1065000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ105.39(Mpa)
100m:010067.341.10610000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ102.50(Mpa)
150m:015067.341.10615000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ98.30(Mpa)
200m:020067.341.10620000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ93.58(Mpa)
250m:025067.341.10625000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ88.82(Mpa)
300m:030067.341.10630000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ85.06(Mpa)
350m:035067.341.10635000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ82.23(Mpa)
400m:040067.341.10640000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ79.80(Mpa)
450m:045067.341.10645000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ78.02(Mpa)
500m:050067.341.10650000074.022
0223
02=?--?+σσ）（
=02σ76.75(Mpa) 3.最大风：
)(2424-122
01
2
2
10120222202t t E l E l E ---=ασγσσγσ 带入数据得：
)15-5-(4364.15.70241006.34760005.70241051.4276000-2
2
23-202
223-02?-????-=???l l ）（）（σσ 即：072.520.9900074.022
022302=--+l l σσ）（ 当档距为以下各值时，由状态方程求得应力：
50m:05072.520.995000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ98.81(Mpa)
100m:010072.520.9910000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ97.78(Mpa)
150m:015072.520.9915000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ96.40(Mpa)
200m:020072.520.9920000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ94.97(Mpa)
250m:025072.520.9925000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ93.68(Mpa)
300m:030072.520.9930000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ92.69(Mpa)
350m:035072.520.9935000074.022
0223
02=?--?+σσ）（ =02σ91.83(Mpa)
400m:040072.520.9940000074.022
0223
02=?--?+σσ）（
导线应力弧垂计算
导线应力弧垂计算 一、确定相关参数 表一Ⅲ气象区条件 表二 LGJ-300/50型导线参数 1.自重比载 2.冰重比载
)/(1060.111036 .348) 26.245(5728.2710)(728.270 ,53332m Mpa A b d b ---?=?+??=?+=）（γ 3.垂直总比载 4.无冰风压比载 5.626 .1106.12 2=== V W V (Pa) 63.3906 .1256.12 2===V W V (Pa) 1）外过电压、安装有风： =3-10?（Mpa/m ） 2）最大设计风速： 计算强度： 33241036 .34863 .39026.241.185.00.110sin 25 ,0--?????=?=θμαβγA W d v sc f c ）（ =3-10?（Mpa/m ） 低于500kv 的线路c β取，计算强度时f α按表取，当d ≥17mm 时sc μ取. 计算风偏： =3-10?（Mpa/m ） 计算风偏时f α取 3）内过电压： 625.1406 .1156.12 2=== V W V (Pa) =3-10?（Mpa/m ） 5. 覆冰风压比载 6. 无冰综合比载 外过电压、安装有风：
最大设计风速（计算强度）： 最大设计风速（计算风偏）： )/(1079.401044.2206.3425 ,00,025,033-222 4216m Mpa -?=?+=+=）（）（）（γγγ 内过电压： 7. 覆冰综合比载 表三 比载
（1）最大使用应力:)(8.1125 .20 .282Mpa k p == = σσ （2）年平均运行应力上线：)(5.70%250.282%25][Mpa p pj =?=?=σσ 四、计算临界档距，判断控制气象条件 因为覆冰与最大风情况下的最大使用应力和气温都相同，又覆冰时的比载大于最大风时的比载，故最大风不再作为控制气象图条件考虑。 表四 比值]/[0σγ计算结果及其排序表 临界档距计算（无高差） 公式：])][()][[(] ][][[24202000i i j j i j i j ij E t t E l σγ σγασσ--+-= ）（ ] )10302.0()10411.0[(76000] 1054346.18.1128.112[242 323--?-??+-?+-?= ）（ab l =
导线应力弧垂分析(1-6节).
第二章导线应力弧垂分析 ·导线的比载 ·导线应力的概念 ·悬点等高时导线弧垂、线长和应力关系 ·悬挂点不等高时导线的应力与弧垂 ·水平档距和垂直档距 ·导线的状态方程 ·临界档距 ·最大弧垂的计算及判断 ·导线应力、弧垂计算步骤 ·导线的机械特性曲线 ［内容提要及要求］ 本章是全书的重点，主要是系统地介绍导线力学计算原理。通过学习要求掌握导线力学、几何基本关系和悬链线方程的建立；掌握临界档距的概念和控制气象条件判别方法；掌握导线状态方程的用途和任意气象条件下导线最低点应力的计算步骤；掌握代表档距的概念和连续档导线力学计算方法；了解导线机械物理特性曲线的制作过程并明确它在线路设计中的应用。 第一节导线的比载 作用在导线上的机械荷载有自重、冰重和风压，这些荷载可能是不均匀的，但为了便于计算，一般按沿导线均匀分布考虑。在导线计算中，常把导线受到的 机械荷载用比载表示。 由于导线具有不同的截面，因此仅用单位长度的重量不宜分析它的受力情况。此外比载同样是矢量，其方向与外力作用方向相同。所以比载是指导线单位长度、单位截面积上的荷载，常用的比载共有七种，计算公式如下：1．自重比载 导线本身重量所造成的比载称为自重比载，按下式计算 （2-1） 式中：g1—导线的自重比载，N/m.mm2； m0一每公里导线的质量，kg/km；
S—导线截面积，mm2。 2．冰重比载 导线覆冰时，由于冰重产生的比载称为冰重比载，假设冰层沿导线均匀分布并成为一个空心圆柱体，如图2－1所示，冰重比载可按下式计算： （2-2） 式中：g2—导线的冰重比载，N/m.mm2； b—覆冰厚度，mm； d—导线直径，mm； S—导线截面积，mm2。 图2-1覆冰的圆柱体 设覆冰圆筒体积为： 取覆冰密度，则冰重比载为： 3．导线自重和冰重总比载 导线自重和冰重总比载等于二者之和，即 g3＝g1+g2（2-3） 式中：g3—导线自重和冰重比载总比载，N/m.mm2。 4．无冰时风压比载
导线应力弧垂计算
导线应力弧垂计算一、确定相关参数 表一Ⅲ气象区条件 表二LGJ-300/50型导线参数 二、相关比载计算
1. 自重比载 )/(1006.341036 .34880665 .912100 ,0331m Mpa A qg --?=??==）（γ 2. 冰重比载 )/(1060.111036 .348) 26.245(5728.2710)(728.270 ,53332m Mpa A b d b ---?=?+??=?+=）（γ3.垂直总比载 )/(1066.45050,00,53213m Mpa -?=+=）， （）（）（γγγ 4.无冰风压比载 5.62 6.1106.12 2=== V W V (Pa) 63.3906 .1256.12 2===V W V (Pa) 1）外过电压、安装有风： 33241036 .3485 .6226.241.185.00.110sin 10 ,0--?????=?=θμαβγA W d v sc f c ）（ =4.103 -10?（Mpa/m ） 2）最大设计风速： 计算强度： 33241036 .34863.39026.241.185.00.110sin 25 ,0--?????=?=θμαβγA W d v sc f c ）（ =25.433-10?（Mpa/m ） 低于500kv 的线路c β取1.0，计算强度时f α按表取0.85，当d ≥17mm 时sc μ取
1.1. 计算风偏： 33241036 .34863 .39026.241.175.00.110sin 25 ,0--?????=?=θμαβγA W d v sc f c ）（ =22.443 -10?（Mpa/m ） 计算风偏时f α取0.75 3）内过电压： 625.1406 .1156.12 2=== V W V (Pa) 33241036 .348625 .14026.241.185.00.110sin 15 ,0--?????=?=θμαβγA W d v sc f c ）（ =9.163 -10?（Mpa/m ） 5. 覆冰风压比载 5.626 .1106.12 2=== V W V 32510sin )2(10 ,5-?+=θμαβγA W b d B v sc f c ）（ 3-1036 .3485 .621026.241.12.10.10.1??+????=）（ ）（m Mpa /1011.83 -?= 6. 无冰综合比载 外过电压、安装有风： )/(1031.341010.406.3410 ,00,025,033-222 4216m Mpa -?=?+=+=）（）（）（γγγ 最大设计风速（计算强度）： )/(1051.421043.2506.3425 ,00,025,033-2224216m Mpa -?=?+=+=）（）（）（γγγ 最大设计风速（计算风偏）：
导线的应力及弧垂计算
第二章导线的应力及弧垂计算 一、比载计算 本线路采用的导线为LGJ-120，本地区最大风速v=30m/s,覆冰风速v=10m/s,覆冰厚度b=10mm 表2-1 LGJ-120规格 计算外径mm 计算截面mm2单位质量kg/km 495 ==2） 2、冰重比载 =q/S=×10-3= 2） 3、自重和冰重总比载(垂直比载) =+=（+） =2） 4、无冰风压比载 =×10-3= =2） 5、覆冰风压比载
=×10-3=-3 =2） 6、无冰综合比载 ==10-3 =2） 7、覆冰综合比载 ==10-3 =2） 一、临界档距的计算及判别 查表4-2-2可知： 表2-2 LGJ-120的机械特性参数 综合瞬时破坏应力（N/mm2）弹性模数（N/mm2）线膨胀系数（1/℃） 784001910-6 []===（N/mm2） 全线采用防振锤防振，所以平均运行应力的上限为 σp=（N/mm2） L lab
= =139.7m L lac= = =152.07m L lad= = =117.01m L lbc= = =163.7m L lbd=
= =105.9m L lcd= = =0 二、导线应力弧垂计算 ㈠最低气温时（T=-20℃） 当L=50m时，应力由最低气温控制σ=（N/mm2）g=(N/m·mm2) f===0.096m 当L=100m时，应力由最低气温控制 f===0.3856m 当L=117.01m时，为临界档距 f===0.531m 当L=150m时，应力由最大比载控制 σn-=σm--(t n-t m)
σ-=-(-20+5) (N/mm2)； f===0.973m 当L=200m时,应力由最大比载控制 σ-=-(-20+5) (N/mm2)； f===2.133m 当L=250m时,应力由最大比载控制 σ-=-(-20+5) (N/mm2)； f===4.004m 当L=300时,应力由最大比载控制 σ-=-(-20+5) (N/mm2)； f===6.528m 当L=350m时,应力由最大比载控制 σ-=-
导线应力弧垂计算的BASIC程序
导线应力弧垂计算的BASIC程序 一、前言 架空线路设计和施工都需要进行导线力学计算．笔者编制了导线应力、弧垂计算的BASIC程序，用户只需按屏幕显示的表格键入导线参数、气象条件，计算机即能完成计算全过程，并将计算结果打印制表。各种计算项目采用菜单选择，用户使用非常方便。本文就该程序的设计方法及特点作一简单介绍，以供参考．二、架空导线应力、孤垂的计算机算法 1．导线比载计算 导线的综合比载是垂直比载（自重、冰重）、水平比载（风压）的矢量和．对各种气象情况的综合比载可用下式表示： 式中：q——导线的单位重量（千克／千米） S——导线的计算截面（毫米2） d——导线的计算外径（毫米） b——导线覆冰厚度（毫米） v——设计风速（米／秒） C——风荷载体形系数，当线径d＜17毫米时，C=1.2，当线径≥17毫米时，C=1.1；覆冰时不论线径大小C=1.2 α——风速不均匀系数，根据不同风速取值。（程序框图略） 2．临界档距计算及有效临界档距判别 根据工程需要，导统应力孤垂的计算项目有时多达十种，即最大风速、覆冰情况、安装情况、事故断线、最低气温、最高气温、外过电压（有风、无风）、内过电压、平均气温。这十种情况对应十种气象条件．但导线选用应力的控制条件只可能是其中的4种情况，即最低气温、最大风速、覆冰情况和平均气温．这4种控 制条件的两两组合有6个临界档距。一般地n种控制条件有=n(n－1)／2个
临界档距，其中有效临界档距有0～（n—1）个。两个控制条件的临界档距为 式中：E——导线弹性模数（千克／毫米２） a——导线温度线膨胀系数（l／℃） δi、δj——两种控制条件的限定应力（最大使用应力或年平均运行应力上限）（千克／毫米２） ti、tj——两种控制条件的气温（℃） gi、gj——两种控制条件的比载（千克／米·毫米２）。 由式（2－1）可知，若将n个控制条件的g／δ值由小到大排列，再比较各δ ＋ aEt，并满足下式： 不满足式（2－2）的控制条件不起作用舍去。当两种控制条件的 g／δ相同时，舍去δ＋ aEt较大者；若两者的δ＋ aEt相同，舍去g／δ较小者，则所有满足式（2－2）的控制条件均有实数解的临界档距，把满足（2－2）式的控制条件由小到大编为序号1、2、3、…c（c≤n），并相应建立C－l个临界档距数栏。 由式（2－l）按序号依次求出控制条件i与其后的i＋1、i＋2、i＋3、…，C 控制条件间的临界档距li－(i+1)、li－(i+2)、…li－c，并填入i栏。首先从第1栏开始，找出其中的最小临界档距l1－i，即是序号为1、i控制条件的有效临界档距。其中1条件控制的档距区间为〔0,li－j〕,舍去1～i序号间的控制条件，这些条件不起控制作用．再从第i栏中找出最小者li－j即为 i、j控制条件的有效临界档距，i条件控制的档距区间为[l1－i,li－j序号间的控制条件舍去。如此直至求出有效临界档距lK－C，则C条件控制的档距区间为[lK－C,∞]。 上程序设计框图：
导线应力弧垂计算软件
配网线架空线路导线应力弧垂计算软件简介 （使用说明书） 一、概述 1、软件研发背景 架空线路应力弧垂其电气距离计算是架空线路设计和线路运行分析必不可少的计算工作，目前配网架空线路这方面的计算工具还只能借用主网的有关软件，但该软件对配网来说还存在一定的局限性，比如不能计算配网线路孤立档弧垂、不能验算线间距离，并且该软件操作对于配网线路过于复杂，应用不广，很难解决孤立档杆塔选型和大档距杆型设计计算等问题，只能用excel表格进行手工计算，计算很繁琐，且容易出错。本软件是旨在解决设计过程中“效率低、出错率高”等问题而研究开发的计算软件。现已广泛应用于配网架空线路各种工况下的导线应力弧垂特性、架线弧垂、孤立档计算及导线线间距离计算中，为10kV 配网架空线路设计了提供一个高效、便捷而又轻松的设计计算平台。 2本软件的最大特点 本软件的最大特点是操作简单方便，计算快速准确，不易出错。 本软件只需进行简单设计输入，选择导线型号和气象条件等几个参数，确定后即可根据自己的需要自动进行计算并将计算结果导出到excel表中，整个过程几分钟。是一套真正适用于配网的架空线路导线力学计算的软件。 3本软件的应用场境： （1）架空线路施工图设计中 ①导线架线弧表图。有些特殊设计，无标准图可套用时，就必需用软件计算才可。 ②孤立档杆塔选型强度计算。孤立档导线张力与连续档张力差较大。孤立
档杆塔承若较大的张力差。杆塔强度计算时需考虑该差值。 ③特殊设计时，大档距杆塔线间距离验算。档距较大时，需验算杆塔横担的长度需满足档距中央线间距离的要求。 （2）架空线运行事故分析。 根据导线的张力性计算，可得出不同工况下的导线张力和弧垂特性，为事故分析提供可靠的技术支持。 二. 使用说明 1、运行环境 1）、操作系统：32位或64位XP、win7操作系统。 2 ）、支持软件：VB6.0、office2007及以上版本、Autocad2008 2、安装和初始化 将压缩文件dxlxjs.zip解压到c盘根目录下即可。 软件运行： win系统运行“应力弧垂计算30wim.exe” XP系统运行“应力弧垂计算30xp.exe” 三、功能说明 一）本软件的主要功能如下： 本软件的主要功能如下 ①导线应力弧垂特性计算： ②导线架线弧垂计算 ③孤立档张力弧垂计算 ④线间距离校验计算 ⑤最大风偏校验计算
导线应力弧垂计算
导线应力弧垂计算、确定相关参数 、相关比载计算
2. 冰重比载 3. 垂直总比载 (5,0) /0,0) 2(5,0) 45.66 10 3 (Mpa /m) 4. 无冰风压比载 1 ）外过电压、安装有风: 低于500kv 的线路 c 取1.0，计算强度时 f 按表取 0.85，当d 17mm 时sc 取 1.自重比载 1(0,0) qg ~A 1210 9 .80665 10 348.36 34.06 10 3(Mpa/m) 2(5,0) 27728心 10 3 27.728 驾护 103 11.60 10 3(Mpa/m) V 2 102 1.6 1.6 62.5 (Pa) 1.6 252 1.6 390.63(Pa) 4( 0,10) c 10 3 「° 0.85 "如6 證 10 -3 =4.10 10 ( Mpa/m ) 2 ）最大设计风速: 计算强度: 4(0,25) sc d^sif A 3 390.63 3 10 1.0 0.85 1.1 24.26 10 348.36 25.43 -3 10 ( Mpa/m
1.1. 计算风偏: 4（0,25） c f sc d^sin 210 3 A 1.0 0.75 1.1 24.26 390.63 10 3 348.36 3 =22.44 10-（ Mpa/m ）计算风偏时f取 0.75 3）内过电压: V2152 1.6 140.625 （Pa） （0,15）sc d W v si n2103 sc A 1.0 0.85 1.1 24.26 140.625 10 3 348.36 =9.16 -3 10 （ Mpa/m ）5.覆冰风压比载 1.6 102 1.6 62.5 （5,10）sc B（d 2b）% in2 A 10 1.0 1.0 1.2 1.1 （24.26 10） 62.5 348.36 10-3 8.11 10（（Mpa /m） 6.无冰综合比载 外过电压、安装有风: 6（0,25）,（0,0）24（0,10） .34.062 4.102 10-334.31 10 3（Mpa/m）最大设计风速（计算强度）： 6（0,25）. 1（0,0）24（0,25）2 34.062 25.432 10-3 42.51 10 3（Mpa/m） 最大设计风速（计算风偏）
完整word版导线应力弧垂计算
导线应力弧垂计算 2. 冰重比载 食(5,0)27.7 28 嘗血=2 7.7 28 >^5^548!F^ 灯.60 "0 '? pa/m) 3. 垂直总比载 (5,0) =(0,0) +丫2(5,0) = 45.66 勺0d(M pa/m) 4. 无冰风压比载 叽乂 =空=62.5( Pa) 1.6 1.6 V 2 252 =一=——=390.63( Pa) 1.6 1.6 1）外过电压、安装有风： r W 2 3 62 5 3 丫4（0,10） = P c f sc d 」sin 2 9x10律.0x0.85x1.1x24.26x 一 x10, A 348.36 -3 =4.10x 10- （ Mpa/m ） 2）最大设计风速: 计算强度: 7X0,25） PcS^sc d^^sin 2ex10' = 1.0x0.85x1.1X 24.26X 390^>C 10」 A 348.36 表二 LGJ-30050型导线参数 、相关比载计算 1.自重比载 （0,0）qg A =12107806 込佶=34时 10」(M pa/m) 348.36
3 =25.43 X10-（ Mpa/m） 低于500kv的线路P c取1.0,计算强度时5按表取0.85，当d>17mm时l^sc取1.1. 计算风偏: 丫4（0,25）= P，f ^sc d sin2日x 10, = 1.0x 0.75x 1.1 x 24.26咒390.63 x 10」 A 348.36 3 =22.44 X10-（ Mpa/m） 计算风偏时J取0.75 3）内过电压: 2 2 V 15 W V = 丄=140.625 （Pa） 1.6 1.6 丫4（0,15）= PcjPsc d^^sin2日咒10' =1.0咒0.85咒1.1咒24.26咒140625 厂 0° A 348.36 =9.16 X10-3（ Mpa/m） 5.覆冰风压比载 V2102 W V =—= ------------ =62.5 1.6 1.6 （5,10） = P afAs C B（d +2b）—sin2&咒10' A 62 5 TZ1"1. 2"1 （24.26+ 10）站血 = 8.11 "0-3（Mp a/m） 6.无冰综合比载 外过电压、安装有风: 丫6（0,25）= "（0,0）2 + 丫4（0,10）2=』34.062+4.102咒10-3= 34.31咒10"^（M pa/m）
弧垂计算
f D-----代表档距弧垂（m）L D-----代表档距（m） L观-----观测档档距【实际（m）】『θ为仪器看对面一基挂线点的角度』 挂点高差：Φ=tg-1（h/L观）注：h为基与基的高差。 f =f D/(cosΦ)＊（L观/L D）2注：一般在弧垂资料上有个计算公式。 a =呼高—塔尺读数—瓷瓶长度注：当在耐张塔看弧垂时就不减瓷瓶长。 b =（2f—a）2 c =（2f—a）注：当c为负值时弧垂看不到。 检查公式 f =1/4×｛a＋) tg L｝2注：tgθ为挂线点，tgΦ为 观tg θ — (*Φ 弧垂切点 计算代表弧垂（f D-----代表档距弧垂（m）） 1、在综合表找查数据。 2、要把地线，导线分开.不要搞混。 计算！（如：观测档距为220m） 在表中找到220m左右的数据来进行计算。 例：在表中找到220m档距左右的数据分别为.200（0.5），250(0.7)
设：220（X ） 如下： （200）（0.5）、(220)(X)、（250）（0.7） 5.0200 220--X =X --7.0220250 求出X 值，X 就是F d （1）在孤立档 ΔL=L 316f ×Δf f —观测档设计弧垂。 Δf —弧垂变量（弧垂大为正，小为负）（需要调整的数） （2）在连续档 ΔL=16L db 2×f c /(3L c 4)×Δf c ×ΣL （备用） L c —观测档的档距。 f c —观测档要求的弧垂。 Δf c --观测档的弧垂变量（大为正，小为负）（同上Δf ） ΣL —紧线段长度 L db —代表档距 ΔL=8 L db 2/3L C 4×(2f c ×Δf c ＋Δf c 2)×ΣL （专用）
架空光缆弧垂计算及受力分析
架空光缆弧垂计算及受力分析 在电力系统中，架设于高压输电线路的光缆主要有ADSS 、OPGW ，ADSS 主要应用于已有的输电线路，OPGW 主要用于新建电力线路，以及对旧线路的改造中。由于OPGW 具有传输信号的通道．又可作为地线的两重功效，因此得到了越来越多的应用。光缆架设后，在最恶劣的自然条件下受力，这对光缆的寿命影响很大。如何确定光缆的受力，对设计者来说也是一个重要的环节。 1 架空光缆的弧垂计算 光缆悬挂于杆塔A 、B 之间，并且在自重作用下处于平衡状态。假设在光缆上均匀分布着载荷g ，则光缆在杆塔A 、B 之间具有一定的弧垂，取光缆上最低点为坐标原点，光缆上任意一段长度为L 。(如图1所示)。 假设光缆水平方向的应力为0δ，光缆的横截面积为S ，则光缆水平方向的拉力为00T S δ=?。光缆受到的轴向拉力x T ，且与水平方向的夹角为α，则在长度为x L 的一段内，光缆由受力平衡条件得到： 00cos sin x x x T T S T g L S αδα==???=??? （1-1） 由以上两式相比得：
x dy g tg L dx αδ= = 而： () 220x d y g d tg dL dx αδ== = dx = 两边积分得： d tg g dx αδ=? ()()110 g sh tg x c αδ-= + ()10dy g tg sh x c dx αδ??= =+???? 又有图1知：当0x =时，0tg α=，所以10c =，因此 ()001/g y ch x m g δδ? ? ??= -N ?? ????? 所以有： 0g dy sh x dx δ?? = ????? 0 20g y ch x c g δδ?? = + ??? 又因为，当0x =时，0y =，所以20/c g δ=-。从而，我们推导出了光缆在两杆塔之间的状态方程为一悬链线曲线方程。即 001g y ch x g δδ? ? ??= -?? ????? （1-2） 例如，设光缆两杆塔高度差为10m ，较低的杆塔高为22m ，档距为250m ，取三种情况： ①g =(N ／m *mm )，0δ=(Mpa) ；②g =(N ／m *mm )，0δ=(Mpa) ；⑧g =(N ／m *mm ), 0δ=(Mpa)；利用数学软件athematia M 得到的曲线如图2所示。由
导线的应力及弧垂计算复习过程
导线的应力及弧垂计 算
第二章导线的应力及弧垂计算 一、比载计算 本线路采用的导线为LGJ-120，本地区最大风速v=30m/s,覆冰风速v=10m/s,覆冰厚度b=10mm 表2-1 LGJ-120规格 计算外径mm 计算截面mm2 单位质量kg/km 15.20 138.33 495 =9.8=9.82）2、冰重比载 =q/S=27.73×10-3=27.73 2） 3、自重和冰重总比载(垂直比载) =+=（35.068+50.517） =85.5852） 4、无冰风压比载 =0.6125×10-3=0.6125 =61.7842） 5、覆冰风压比载 =0.6125×10-3=0.6125-3 =18.7032） 6、无冰综合比载 ==10-3 =71.0422）
7、覆冰综合比载 ==10-3 =87.6052） 一、临界档距的计算及判别 查表4-2-2可知： 表2-2 LGJ-120的机械特性参数 综合瞬时破坏应力（N/mm2）弹性模数（N/mm2）线膨胀系数（1/℃）284.2 78400 1910-6 []===113.68（N/mm2） 全线采用防振锤防振，所以平均运行应力的上限为 0.25σp=0.25（N/mm2） L lab = =139.7m L lac= = =152.07m L lad=
= =117.01m L lbc= = =163.7m L lbd= = =105.9m L lcd= = =0 二、导线应力弧垂计算 ㈠最低气温时（T=-20℃） 当L=50m时，应力由最低气温控制σ=113.68（N/mm2）g=35.068(N/m·mm2) f===0.096m 当L=100m时，应力由最低气温控制 f===0.3856m
导线应力弧垂分析
第二章导线应力弧垂分析 第九节导线应力、弧垂计算步骤 字体大小小中大 总结前述应力、弧垂分析方法，导线的应力、弧垂计算步骤以下面例题作进一步说明： ［例2-5］某35KV输电线路，导线为LGJ-95/20型，全国第Ⅱ气象区，安全系数K=2.5， 采用防振锤防振，其中年平均运行应力为σpcal=0.25σcal，在线路中有一耐张段布置如 图2-19所示，试求以下内容： (1)第二档中交叉跨越通信线的垂直距离能否满足要求？ (2)＃4杆塔的最大、最小垂直档距以及最大上拔力是多少？ 图2-19 某耐张段布置图 解：该题中并未告知计算气象条件及应力。通过计算分析可明确本章各节内容的相互联系及应用方法，计算时可按如下步骤： 1.计算临界档距并判别控制区； 2.计算代表档距，确定本耐张段的控制条件； 3.确定计算气象条件并计算各计算气象条件时的应力； 4.进行各具体项目的计算。 (1)计算临界档距并判别控制条件 导线物理特性参数如下： 弹性系数E=7600MPa；截面积S=113.9mm2；热膨胀系数α=18.5×10-61/℃；外径d=13.87mm；计算拉断力T cal=37200N。则 瞬时破坏应力 最大使用应力 年平均运行应力
将有关计算数据列于下表2-6中。 表2-6 计算数据表气象条件 气温（℃） 风速（m/s ） 覆冰（mm ） 控制应力（MPa ） 比载 （N/m.mm 2 ） g/σ(1/m) 编号 最低气 温 -10 130.57 35.187×10 - 3 2.695×10-4 A 年平均 气温 15 81.61 35.187×10 - 3 4.312×10-4 B 覆冰 -5 10 5 130.57 60.150×10 - 3 4.607×10-4 C 最大风 速 10 30 130.57 69.923×10 - 3 5.355×10-4 D 最高温 度 40 35.187×10 - 3 将有关数据代入临界档距计算式，可计算得各临界档距值如表2-7所示。 表2-7 临界档距表（m ） Ａ Ｂ Ｃ CAB =虚数 CBC =500.30 CCD =298.87 CAC =126.11 CBD =362.35 CAD =203.63 有效临界档距判别结果见图2-20所示，
导线应力弧垂计算
导线应力弧垂计算 一.确定相关参数 二. 相关比载计算 1.自重比载 /,(0,0)=空=121()小.&)6 心 X10-3 = 34.06 X10-3 (M/M/也) 1 A 348.36 2.冰重比载 “(5,0) = 27?72/(〃十⑴ x 10」=27.728x〉％° + ?4?26) % i。」=11 60x 10“(/切"〃 加) A348.36 3.垂直总比载 4.无冰风压比载 (Pa) (Pa) 1)外过电压、安装有风： 诃0)胡勺以牛W7.0X。沖,24.2“聶X" =4、10 (Mpa/m) 2)最大设计风速： 计算强度： 人(0,25) = 0(勺“(〃竖sin2&xl0-3=l?0x0?85xl?lx24?26x^^xl(r3 4r 宀A348.36 25、43 (Mpa/m) 低于5 0 Okv得线路取1、0,计算强度时按表取0、8 5,当dl 7mm时取1、1、计算风偏：乙(0,25) = 0 a彳“ d 巴sin2 0x 10T = 1.0x0.75x 1 ? 1 x24.26x 390 63 x IO"3 /4入宀 A 348.36 = 22、44 (Mpa/m)
计算风偏时取0、7 5 3)内过电压： (Pa) 九(0,15)=仅竖sin2&xU)T =1.0x0?85xl?lx24?26x 山W lO^ 4' f c A348.36 =9 x 16 (Mpa/m) 5.覆冰风压比载 6.无冰综合比载 外过电压、安装有风： /6(0,25) = J升(0,0尸+人(0,10尸=734.062 + 4.102 xlO3 =34.31x10~\Mpa/m) 最大设计风速(计算强度)： 办(0,25) = 7//0,0)2+/4(0,25)2 = >/34.062+25.432 xlO3 =42.51x10-3(Mpa/m) 最大设计风速(计算风偏)： /6(0,25) = 7/1(0,0)2 +/4(0,25)2 = j34.06，+22.44’ x 10' = 40.79xlO-3(Mpalm) 内过电压：/6(0,l0) = J"(0,OF+九(0,12.5)2 = 734062+9.162X103= 35.27xlO-3(Mpa/m) 7.覆冰综合比载