杆塔耐雷水平计算办法

精心整理

杆塔耐雷水平计算方法

一、反击耐雷水平按式（1）计算

()

110%

501av gv

t a SU

h K h L k h R k U I ??? ?-+??? ?-+-=

ββ式（1） 式（1av h h f

gv

h h f a h t

h ——杆塔高度，m

K ——导线与地线间的几何耦合系数

几种典型线路的几何耦合系数0K 见表1

表1典型线路的几何耦合系数0K

t L t L '

t L 表β表k ——电晕下的耦合系数，01K k k =，其中1k 为雷击塔顶时的电晕校正系数，取

值如表4 表4电晕校正系数

R

SU

U

50

%

式（5）

例：忻侯Ⅰ线108＃塔型如下图，杆塔接地电阻为10Ω，导线弧垂6.6米，地线弧垂4.5米

（1）避雷线平均高度：

（2）导线平均高度：(这里计算与上述表达式不一致)

（3）双避雷线对外侧导线的几何耦合系数：

（4）电晕下的耦合系数：

（5

（6

（7

＝

（8

高电压技术练习试题及答案解析

高电压技术练习题（一） 一、填空题 1.描述气体间隙放电电压与气压之间关系的是（A）

A、巴申定律 B、汤逊理论 C、流注理论 D、小桥理论。 2.防雷接地电阻值应该（ A ）。 A、越小越好 B、越大越好 C、为无穷大 D、可大可小 3.沿着固体介质表面发生的气体放电称为（B） A电晕放电 B、沿面放电 C、火花放电 D、余光放电 4.能够维持稳定电晕放电的电场结构属于（C） A、均匀电场 B、稍不均匀电场 C、极不均匀电场 D、同轴圆筒 5.固体介质因受潮发热而产生的击穿过程属于（B） A、电击穿 B、热击穿 C、电化学击穿 D、闪络 6.以下试验项目属于破坏性试验的是（A ）。 A、耐压试验 B、绝缘电阻测量 C、介质损耗测量 D、泄漏测量 7.海拔高度越大，设备的耐压能力（B）。 A、越高 B、越低 C、不变 D、不确定 8.超高压输电线路防雷措施最普遍使用的是（B ） A、避雷针 B、避雷线 C、避雷器 D、放电间隙 9.变电站直击雷防护的主要装置是（A ）。 A、避雷针 B、避雷线 C、避雷器 D、放电间隙 10.对固体电介质，施加下列电压，其中击穿电压最低的是（C）。

A、直流电压 B、工频交流电压 C、高频交流电压 D、雷电冲击电压 11.纯直流电压作用下，能有效提高套管绝缘性能的措施是（C）。 A、减小套管体电容 B、减小套管表面电阻 C、增加沿面距离 D、增加套管壁厚 12.由于光辐射而产生游离的形式称为（ B ）。 A、碰撞游离 B、光游离 C、热游离 D、表面游离答案：B 19.解释气压较高、距离较长的间隙中的气体放电过程可用（ A ） A、流注理论 B、汤逊理论 C、巴申定律 D、小桥理论 13测量绝缘电阻不能有效发现的缺陷是（ D ）。 A、绝缘整体受潮 B、存在贯穿性的导电通道 C、绝缘局部严重受潮 D、绝缘中的局部缺陷 14.设 S1、S2 分别为某避雷器及其被保护设备的伏秒特性曲线，要使设备受到可靠保护必须（ B ）。 A、S1高于S2 B、S1低于S2 C、S1等于S2 D、S1与S2 相交 15.表示某地区雷电活动强度的主要指标是指雷暴小时与（ B ）。 A、耐雷水平 B、雷暴日 C、跳闸率 D、大气压强 16.极不均匀电场中的极性效应表明（ D ）。 A、负极性的击穿电压和起晕电压都高 B、正极性的击穿电压和起晕电压都高 C、负极性的击穿电压低和起晕电压高 D、正极性的击穿电压低和起晕电压高

220kV巴墩线雷击风险评估及改造措施

220kV巴墩线雷击风险评估及改造措施 摘要：本文通过分析新疆220kV巴墩线雷击跳闸故障，应用ATP-EMPT对巴墩线 进行反击耐雷水平仿真，用电气改进几何法对巴墩线进行绕击耐雷水平计算。结 合上述计算结果进一步计算出全线每基杆塔的反击跳闸率和绕击跳闸率，并对每 基杆塔进行防雷等级评估，根据评估结果对相应评估较弱的杆塔进行改造，提出 相应的改造措施。 关键词：雷电活动变化跳闸防雷评估耐雷水平防雷措施 0 引言 近年来，新疆电网发展迅速，“十三五”期间，雷击造成电网线路跳闸在近几 年有所增加。需要采取有效的防雷措施来避免雷电对电网稳定和安全运行产生的 威胁。针对相应的雷电活动发生规律制定有效地防范措施十分必要，输电线路雷 电防护是一项长期而复杂的工作。220千伏巴墩I、Ⅱ线地形地貌复杂杆塔遭受雷 击风险很高，所以有必要对该线路进行防雷性能评估。根据防雷性能评估结果结 合影响线路耐雷水平的因素，制定出有效的防雷措施。 1 故障简介 220千伏巴墩I、Ⅱ线2013年7月27日投运。2015年4月17日新疆巴州供 电公司所运行的220千伏巴墩I、II线发生的雷击跳闸故障。巡视人员发现巴墩I、II线78号塔大号侧方向左下相（巴墩II线A相）上下均压环、右上相（巴墩I线 A相）下均压环有明显烧伤痕迹及大号侧避雷线（右）悬垂线夹螺帽有明显灼烧 痕迹。判断此处为巴墩I、II线故障点。 综合以上，发现雷电定位系统记录与现场实际故障点塔号以及时间、测距信 息吻合。结合巴墩线这次雷击跳闸故障，有必要对全线进行雷击跳闸风险评估， 并针对评估结果对线路进行防雷改造。 2 线路雷击跳闸率计算 2.1线路反击跳闸率计算 78#塔的塔型为ZE4-SZC3，。地线弧垂按5.5m考虑，导线弧垂按7.5m考虑 雷电流波形参数取值为0.8/50μs[1]。 通过ATP-EMTP对选取的SZC3型杆塔模型进行耐雷水平仿真，依次得到不同 杆塔高度时，使绝缘子发生闪络的最小闪络电流。 78#杆塔反击一相闪络耐雷水平约为56kA。而实际测得的雷电流达-71.5kA， 远大于计算值，可以确定这是一次反击故障。 2.2线路绕击跳闸率计算 我国《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》中规定，线路的绕击输电线 路发生的概率与地形、保护角和杆塔的高度有直接关系。雷电绕击导线的概率计 算公式： 平原地区线路： ——（1） 山区线路： ——（2） 上式中：为线路受雷电绕击率；为线路的保护角（度）；h为杆塔高度（m）； 图2-1 酒杯塔电气几何模型

高电压技术课后答案

第一章 电力系统绝缘配合 1、解释电气设备的绝缘配合和绝缘水平的定义 答：电气设备的绝缘配合是指综合考虑系统中可能出现的各种作用过电压、保护装置特性及设备的绝缘特性，最终确定电气设备的绝缘水平。 电气设备的绝缘水平是指电气设备能承受的各种试验电压值，如短时工频试验电压，长时工频试验电压，雷电冲击试验电压及各种操作冲击电压 2、电力系统绝缘配合的原则是什么？ 答：电力系统绝缘配合的原则是根据电气设备在系统应该承受的各种电压，并考虑过电压的限压措施和设备的绝缘性能后，确定电气设备的绝缘水平。 3、输电线路绝缘子串中绝缘子片数是如何确定的？ 答：根据机械负荷确定绝缘子的型式后绝缘子片数的确定应满足：在工作电压下不发生雾闪；在操作电压下不发生湿闪；具有一定的雷电冲击耐受强度，保证一定的耐雷水平。 具体做法：按工作电压下所需的泄露距离初步确定绝缘子串的片数，然后按照操作过电压和耐雷水平进行验算和调整。 4、变电站内电气设备的绝缘水平是否应该与输电线路的绝缘水平相配合？为什么？ 答：输电线路绝缘与变电站中电气设备之间不存在绝缘水平相配合问题。通常，线路绝缘水平远高于变电站内电气设备的绝缘水平，以保证线路的安全运行。从输电线路传入变电站的过电压由变电站母线上的避雷器限制，而电气设备的绝缘水平是以避雷器的保护水平为基础确定的。 第二章 内部过电压 1、有哪几种形式的工频过电压？ 答：主要有空载长线路的电感-电容效应引起的工频过电压，单相接地致使健全相电压升高引起的工频过电压以及发电机突然甩负荷引起的工频过电压等。 2、电源的等值电抗对空长线路的电容效应有什么影响？ 答：电源的等值电抗X S 可以加剧电容效应，相当于把线路拉长。电源容量愈小，电源的等值电抗X S 愈大，空载线路末端电压升高也愈大。 3、线路末端加装并联电抗器对空长线路的电容效应有什么影响？ 答：在超高压电网中，常用并联电抗器限制工频过电压，并联电抗器接于线路末端，使末端电压下降。这是因为并联电抗器的电感补偿了线路对地电容，减小流经线路的电容电流，从而削弱了电容效应的缘故。 4、试写出估算操作过电压幅值的计算公式。 答：（1）空载变压器分闸过电压：U m I =； （2）空载线路合闸过电压：2()3m m m m U E E E =-=； （3）空载线路分闸过电压：1(1)(21)n m m U n E +=-+； （4）电弧接地过电压： 5、产生切空载变压器过电压的根本原因是什么？ 答：空载变压器相当于等效一个励磁电感，切空载变压器相当于切电感，所以在切消弧线圈、电动机、并联电抗器等电感元件时也会产生同类过电压。 6、影响合空载线路过电压的因素有哪些？ 答：影响合空载线路过电压的因素有合闸相位角θ、线路上残余电压的极性和大小、母线的出线数及断路器合闸时三相的同期性等都会影响合闸过电压的大小。 7、为什么断路器带并联电抗器电阻能限制合空载线路过电压？ 答：在超高压电网中，常用电抗器限制工频电压升高。在并联电抗器接于线路末端，使末端电压下降。这是因为并联电抗器的电感补偿了对地电容，减小流经线路的电容电流，从而削弱了电容效应的缘故。

杆塔耐雷水平计算方法

杆塔耐雷水平计算方法公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]

杆塔耐雷水平计算方法 一、反击耐雷水平按式（1）计算 ()6 .216.210% 501av av gv t t a SU h K h h L k h h R k U I ??? ? ??-+???? ??-+-= ββ 式（1） 式（1）中： av h ——导线的平均高度，m a av f h h ?-=3 2 1 式（2） 式（2）中：1h ——导线挂线点高度 a f ——导线弧垂 gv h ——地线的平均高度，m g gv f h h ?-=3 2 2 式（3） 式（3）中：2h ——地线挂线点高度 g f ——地线弧垂 a h ——导线横担对地高度，m t h ——杆塔高度，m K ——导线与地线间的几何耦合系数 几种典型线路的几何耦合系数0K 见表1 表1 典型线路的几何耦合系数0K

t L ——杆塔电感，H μ 't t L h =t L 式（4） 式（4）中 t h ——杆塔高度，m 't L ——单位杆塔电感，m /H μ，取值见表2 表2 典型杆塔的波阻抗和电感 β——杆塔分流系数，取值见表3 表3 杆塔分流系数

k ——电晕下的耦合系数，01K k k =，其中1k 为雷击塔顶时的电 晕校正系数，取值如表4 表4 电晕校正系数 SU R ——杆塔接地电阻，实测后应考虑～倍的季节系数 %50U ——50％放电冲击电压 二、绕击耐雷水平 Z % 502U I = 式（5） 式（5）Z ——波阻抗，一般取100Ω。

感应过电压对反击耐雷水平影响研究

感应过电压对反击耐雷水平影响研究 摘要由于雷击输电线路杆塔时，会在导线上产生比较高的过电压，因此，在输电线路反击耐雷水平的仿真计算中，需要考虑感应电压的影响。本文认为采用和雷电流波形相同的感应电压波形，可以简化波过程中计算的复杂程度，并能得到理想的计算结果。本文在ATP程序中采用了波阻抗模型对输电线路及其杆塔建模，计算并分析了不同感应电压幅值计算方法对反击计算的影响。 关键词雷击；感应过电压；波阻抗模型；ATP；反击 前言 近年来，随着我国交流高压电网的电压等级的不断升高，国标规程中的感应过电压的计算公式在交流高电压等级输电时，已不能正确反映实际感应过电压情况，需研究符合实际情况的感应过电压的方法，以作为防雷计算和防雷设计的依据。在一些工程设计中认为线路防雷不用考虑雷电感应过电压，但是随着我国输电线路的增多和雷电观测数据的丰富，输电线路设计也越来越重视感应过电压带来的影响。 目前设计大多采用分布式参数来表示杆塔和线路，对雷击杆塔或线路传播特性的建模则是采用波在输电线路中的传播速度和波阻抗来模拟。 1 感应过电压的产生 交流高压输电遇到雷电天气时，大地与云层呈现正负电荷分布。当发生地闪时，由于电磁感应作用，输电线路上将产生感应电压[1]。雷电流的主放电阶段开始之前，负极性的雷电流沿着先导通道从云层向大地运动，此时，交流输电线路受到静电感应的影响，线路电场强度Ex分布，导线中电子向着先导通道两端流动，经交流输电线路的对地电导和变压器中性点流入大地，而先导通道中则形成了束缚电荷。 雷电流的主放电阶段，交流输电线路上将产生很高的感应过电压，感应过电压主要由静电分量和感应电磁分量两部分组成。在雷电的主放电阶段，先导通道上的束缚电荷被释放，并向着输电线路两端方向流动，这部分属于感应过电压的静电分量。与此同时，强大的雷电流将会在周围的空间产生很强大的磁场，由于电磁感应的作用，交流输电线路上也会感应出很高的过电压，这部分属于感应过电压的电磁分量。大多数情况下认为放电通道与交流输电线路垂直，此种情况下，电磁分量部分占比为静电分量的五分之一。 2 感应过电压的计算 3.2 计算结果及对比

6 西格玛标准公差计算公式.

六西格玛管理系列讲座之一 什么是6西格玛管理？当人们谈论世界著名公司-通用电器（GE）的成功以及世界第一CEO-杰克.韦尔奇先生为其成功制定的三大发展战略时，都会不约而同地提出这样的问题。 如果概括地回答的话，可以说6西格玛管理是在提高顾客满意程度的同时降低经营成本和周期的过程革新方法，它是通过提高组织核心过程的运行质量，进而提升企业赢利能力的管理方式，也是在新经济环境下企业获得竞争力和持续发展能力的经营策略。因此，管理专家Ronald Snee先生将6西格玛管理定义为：“寻求同时增加顾客满意和企业经济增长的经营战略途径。” 如果展开来回答的话，6西格玛代表了新的管理度量和质量标准，提供了竞争力的水平对比平台，是一种组织业绩突破性改进的方法，是组织成长与人才培养的策略，更是新的管理理念和追求卓越的价值观。 让我们先从6西格玛所代表的业绩度量谈起： 符号σ（西格玛）是希腊字母，在统计学中称为标准差，用它来表示数据的分散程度。我们常用下面的计算公式表示σ的大小： 如果有两组数据，它们分别是1、2、3、4、5；和3、3、3、3、3；虽然它们的平均值都是3，但是它们的分散程度是不一样的（如图1-1所示）。如果我们用σ来描述这两组数据的分散程度的话，第一组数据的σ为1.58，而第二组数据的σ为0。假如，我们把数据上的这些差异与企业的经营业绩联系起来的话，这个差异就有了特殊的意义。 假如顾客要求的产品性能指标是3±2(mm)，如果第一组数据是供应商A所提供的产品性能的测量值，第二组数据是供应商B所提供的产品性能的测量值。显然，在同样的价格和交付期下，顾客愿意购买B的产品。因为，B的产品每一件都与顾客要求的目标值或理想状态最接近。它们与顾客要求的目标值之间的偏差最小。 假如顾客要求的产品交付时间是3天。如果第一组数据和第二组数据分别是供应商A和B每批产品交付时间的统计值，显然，顾客愿意购买B的产品。因为，B每批产品的交付时间与顾客要求最接近。尽管两个供应商平均交付时间是一样的，但顾客的评判，不是按平均值，而是按实际状态进行的。 假如顾客要求每批产品交付数量是3件。如果第一组数据和第二组数据分别是供应商A和B每批产品

水平角计算记录表格式

仪器经纬仪标杆观测者 日期2012.6.23 记录者 测站目标竖盘 读数 水平度盘读数半测回角值一测回平均角值 备注度分秒度分秒度分秒 A 北 左 7 16 20 I 9 45 30 2 29 10 A 北 右 187 19 00 I 189 49 40 2 30 40 2 29 55 A B 左 276 12 00 I 189 49 50 86 22 10 A B 右 96 9 5 I 9 47 10 86 21 5.5 86 22 2.5 B A 左 226 40 5 C 46 34 00 179 53 55 B A 右 46 42 20 C 226 36 20 179 54 00 179 53 57.5 C B 左 335 20 30 D 138 55 40 163 35 10 C B 右 155 23 00 D 318 55 40 163 32 40 163 33 55 D C 左 183 42 20 E 292 11 20 108 29 00 D C 右 3 45 55 E 112 13 30 108 27 35 108 28 17.5 E D 左 131 12 5 F 278 20 00 147 7 55 E D 右 311 14 40 F 98 22 00 147 7 20 147 7 37.5

仪器水准尺观测者日期记录者 测站目标竖盘 读数 水平度盘读数半测回角值一测回平均角值 备注度分秒度分秒度分秒 F E 左 243 36 50 G 6 58 00 123 21 10 F E 右 63 36 50 G 186 59 00 123 22 10 123 21 40 G F 左 232 27 00 H 48 7 5 175 40 5 G F 右 52 29 00 H 228 9 30 175 40 30 175 40 17.5 H G 左 181 29 10 I 306 24 00 124 54 50 H G 右 1 31 00 I 126 26 33 124 55 00 124 54 55 I H 左 196 43 30 A 346 30 30 149 47 00 I H 右 16 39 20 A 166 32 20 149 53 00 149 50 00 左 右 左 右

采用线路型避雷器提高35kV输电线路的耐雷水平

采用线路型避雷器提高35kV输电线路的耐雷水平 随着我国社会水平的提高，人们对于用电稳定性的需求也在逐渐的增强。但是在供电线路的实际运行过程中，经常会由于各种因素对电力线路造成影响，从而对居民企业的用电稳定性带来隐患，其中，雷雨天气中的雷电对于线路的影响是非常大的，也是很多用电事故发生的主要原因。在本文中，将就采用线路型避雷器提高35kV输电线路的耐雷水平进行一定的分析与探讨。 标签：线路型避雷器输电线路耐雷水平 1 概述 根据相关统计，在近年来所发生的电力事故中，由于雷电对线路造成的事故占据很大的比例，尤其是在一些雷电出现频繁、地形复杂、土壤电阻率高的地点则更为如此，更容易发生输电线路遭受雷击的情况出现。输电线路被雷击中之后，会对直接导致变电站中的电气设备发生损坏、开关出现跳闸、以至于出现供电中断甚至系统崩溃等灾难性事故。在我国输电网络中，35kV线路是其中的重要基础，负担着向广大居民进行供电工作的重要任务，尤其在一些大型企业的供电网络中，其输电的主干线路也是以35kV为主。这就使我们对于35kV电路保护起到足够的重视。 同时，由于在我国中35kV的输电线路有着绝缘能力低的特点，加上很多电杆塔结构之中没有对避雷线进行设计，这就使得输电线路中雷电防护能力较为薄弱，再加上部分线路已经运行多年，其接地装置发生了严重的锈蚀现象，这种情况就导致了对线路耐雷能力造成了进一步的减小。根据相关经验表明，对于部分特殊地区的输电线路而言，仅仅依靠采取降低杆塔接地电阻、加强线路绝缘、架设避雷线等防雷措施已经不能够对当前线路的防雷要求进行满足，所以就应当在部分35kV线路中容易被雷击中的段路中架设避雷器，并且通过仿真软件ATP-EMTP对于避雷器对输电线路防雷能力的效果进行研究与分析。 2 雷电作用下35kV输电线路电磁暂态仿真计算模型 ATP-EMTP是一项专门用于对输电线路电磁暂态进行仿真分析的工具，在进行仿真计算时，输电线路中对于参数的选取以及对模型的建立都会对最终的计算结果产生很大的影响，而作为线路避雷器来说，其又非常依赖仿真计算结果，所以，在雷电作用对输电线路电气模型的建立是非常关键的问题。而在目前，Bergeron线路模型则是一种非常好的输电线路模型，其通过对多相线路之间的导线间耦合效应、位置关系以及地面状况进行了细致的考虑，从而使仿真得出的计算结果能够更加同实际情况相符合。 3 架设线路避雷器后35kV输电线路耐雷水平的计算分析 3.1 雷击杆塔塔顶时35kV输电线路耐雷水平的计算分析（见图1）

大工《高电压技术》课程考试模拟试卷A

大连理工大学网络教育学院 2014年8月份《高电压技术》课程考试 一、单项选择题（本大题共10小题，每小题3分，共30分） 1、下列电离形式中只产生电子，没有正离子出现的是（ D ）。 A．碰撞电离C．热电离B．光电离D．表面电离 2、流注理论适用于（ C ）的情况。 A. 低气压、长间隙C. 高气压、长间隙 B. 低气压、短间隙D. 高气压、短间隙 3、绝缘子的电气性能通常用（ A ）来衡量。 A. 闪络电压C. 电晕电压 B. 击穿电压D. 放电电压 4、下列说法不正确的是（B ）。 A．电子式极化是最常见的极化形式 C．空间电荷极化只在频率较低的电场中存在B．夹层式极化没有能量损耗D．偶极子式极化有能量损耗 5、下列关于固体电介质击穿说法不正确的是（ D ）。 A．固体电介质击穿场强一般比气体高得多C．热击穿电压随环境温度升高而降低B．发生电击穿时，介质发热不明显D．电化学击穿电压比热击穿电压高 6、下列不属于破坏性试验的是（ A ）。 A．介质损耗角正切测量C．交流耐压试验B．直流耐压试验D．冲击耐压试验 7、下面不属于雷电放电过程的是（ B ）。 A．先导阶段B．电晕放电阶段C．主放电阶段D．余晖阶段 8、下列选项中更适于采用避雷线保护的是（ A ）。 A．架空线B．发电厂 C．配电所D．变电所 9、下列不属于操作过电压的是（ A ）。 A．空载长线电容效应过电压C．空载线路合闸过电压B．切断空载变压器过电压D．切断空载线路过电压 10、下列对绝缘子串要求不正确的是（A ）。 A．在工作电压下不发生干闪B．在操作过电压下不发生湿闪 C．满足足够的雷电冲击绝缘水平D．满足线路耐雷水平的要 二、填空题（本大题共10空，每空2分，共20分） 1、固体电介质的击穿理论主要有电击穿、热击穿和电化学击穿。 2、气体中带电粒子消失主要有中和、扩散、复合和附着效应等几种主要形式。 3、相对介电常数是用来表示极化程度的物理量，相对介电常数越大表明电介质极化现象越强。 4、工程计算中，通常采用耐雷水平和雷击跳闸率来衡量输电线路的防雷性能。 三、名词解释题（本大题共2小题，每小题5分，共10分） 1、绝缘电阻绝缘试品施加直流电压时，吸收电流衰减完毕后测得的稳态电阻值称为绝缘电阻。 2、雷暴日雷暴日指一年中发生雷电的天数，在一天内只要听到雷声就算一个雷暴日。 四、简答题（本大题共2小题，每小题10分，共20分） 1、简述滑闪放电形成的机理。 答： 辉光放电时，因碰撞电离在火花细线中存在大量带电粒子。它们被强垂直电场分量紧压在介质表面上，并在电场切线分

杆塔耐雷水平计算方法

杆塔耐雷水平计算方法 一、反击耐雷水平按式（1）计算 ()6 .216.210% 501av av gv t t a SU h K h h L k h h R k U I ??? ? ??-+???? ??-+-= ββ 式（1） 式（1）中： av h ——导线的平均高度，m a av f h h ?-=3 2 1 式（2） 式（2）中：1h ——导线挂线点高度 a f ——导线弧垂 gv h ——地线的平均高度，m g gv f h h ?-=3 2 2 式（3） 式（3）中：2h ——地线挂线点高度 g f ——地线弧垂 a h ——导线横担对地高度，m t h ——杆塔高度，m K ——导线与地线间的几何耦合系数 几种典型线路的几何耦合系数0K 见表1 表1 典型线路的几何耦合系数0K

t L ——杆塔电感，H μ 't t L h =t L 式（4） 式（4）中 t h ——杆塔高度，m 't L ——单位杆塔电感，m /H μ，取值见表2 表2 典型杆塔的波阻抗和电感 β——杆塔分流系数，取值见表3 表3 杆塔分流系数

k ——电晕下的耦合系数，01K k k =，其中1k 为雷击塔顶时的电 晕校正系数，取值如表4 表4 电晕校正系数 SU R ——杆塔接地电阻，实测后应考虑1.4～1.8倍的季节系数 %50U ——50％放电冲击电压 二、绕击耐雷水平 Z % 502U I = 式（5） 式（5）Z ——波阻抗，一般取100Ω。

例：忻侯Ⅰ线108＃塔型如下图，杆塔接地电阻为10Ω，导线 弧垂6.6米，地线弧垂4.5米 （1）避雷线平均高度： ()m h b 325.43 2 5.36=?-= （2）导线平均高度：(这里计算与上述表达式不一致) ()m h d 1.246.63 2 5.433=?--= （3）双避雷线对外侧导线的几何耦合系数： 184.01022 .2164ln 1000 5.4322ln 36.129.736.121.56ln 7.19.77.11.56ln 2 2 2 2222 2 220=++?+++++= K （4）电晕下的耦合系数： k ＝k 1k 0＝1.28×0.2＝0.256

水平角的测量方法

水平角的测量方法 一、测回法 1．测回法的观测方法（测回法适用于观测两个方向之间的单角） 如图3-9所示，设O为测站点，A、B为观测目标，用测回法观测OA与OB两方向之间的水平角β，具体施测步骤如下。 （1）在测站点O安置经纬仪，在A、B两点竖立测杆或测钎等，作为目标标志。 （2）将仪器置于盘左位置，转动照准部，先瞄准左目标A，置零、读取水平度盘读数a L，设读数为0?01′30″，记入水平角观测手簿表3-1相应栏内。松开照准部制动螺旋，顺时针转动照准部，瞄准右目标B，读取水平度盘读数b L，设读数为98?20′48″，记入表3-1相应栏内。 以上称为上半测回，盘左位置的水平角角值（也称上半测回角值）βL为：

βL=b L－a L=98?20′48″－0?01′30″=98?19′18″ （3）松开照准部制动螺旋，倒转望远镜成盘右位置，先瞄准右目标B，读取水平度盘读数b R，设读数为278?21′12″，记入表3-1相应栏内。松开照准部制动螺旋，逆时针转动照准部，瞄准左目标A，读取水平度盘读数a R，设读数为180?01′42″，记入表3-1相应栏内。 以上称为下半测回，盘右位置的水平角角值（也称下半测回角值）βR为： βR=b R－a R=278?21′12″－180?01′42″=98?19′30″ 上半测回和下半测回构成一测回。 表3-1 测回法观测手簿 6 均值作为一测回角值β。

在本例中，上、下两半测回角值之差为： △β=βL －βR =98?19′18″－98?19′30″=－12″ 一测回角值为： 98?19′18″+98?19′30″98?19′24″ 将结果记入表3-1相应栏内。 注意：由于水平度盘是顺时针刻划和注记的，所以在计算水平角时，总是用右目标的读数减去左目标的读数，如果不够减，则应在右目标的读数上加上360?，再减去左目标的读数，决不可以倒过来减。 当测角精度要求较高时，需对一个角度观测多个测回，应根据测回数n ，以180?/n 的差值，安置水平度盘读数。例如，当测回数n =2 时，第一测回的起始方向读数可安置在略大于0?处；第二测回的起始方向读数可安置在略大于（180?/2）=90?处。各测回角值互差如果不超过±40″（对于DJ 6 型），取各测回角值的平均值作为最后角值，记入表3-1相应栏内。 ( 21 )(2 1=+=R L βββ=)测回法观测水平角 观测程序： 盘左 瞄准J ，读数j 左 瞄准K ，读数k 左 盘右 瞄准K ，读数k 右 瞄准J ，读数j 右 β左=k 左-j 左 β右=k 右-j 右

水平角方向观测计算方法

水平角方向观测计算方法！ O点，观测方向有A，B，C，D四个，在O点安置好仪器，在A，B，C，D四个目标中选择一个标志清晰的点作为零方向，例如以A点方向为零方向，一测回观测?的操作程序如下： 1.上半测回操作。盘左，瞄准目标A，将水平度盘读数配置调制在0°左右（成A点方向为零方向），检查瞄准情况后读取水平方向度盘，记入观测手簿。松开制动螺旋，顺时针转动照准部，依次瞄准B，C，D点的照准标志进行观测，其观测顺序依次为A→B→C→D→A，最后返回到零方向A的操作称为上半测回归零，再次观测零方向A的读数称为归零差。规范规定，对于DJ6经纬仪，归零差不应大于18″。 2.下半测回操作。纵转望远镜，盘右瞄准照准标志A，读取数据，记入观测手簿。松动制动螺旋，逆时针转动照准部，一次瞄准D，C，B，A点的照准标志后进行观测，其观测顺序为A→D→C→B→A，最后返回到零方向A的操作称下半测回归零，至此。一测回的观测操作完成。 如需观测几个测回，各测回岭方向应以180°/n为增量配置水平度盘读数。 3.计算步骤： （1）计算2C值（又称两倍照准差） 上式中，盘右读数大于180?时取“－”号，盘右读数小于180?时取“+”号。一测回内各方向2c 值互差不应超过±18″（DJ6光学经纬仪）。如果超限，则应重新测量。 （2）计算各方向的平均读数 平均读数又称为各方向的方向值。 计算时，以盘左读数为准，将盘右读数加或减180?后，和盘左读数取平均值。起始方向有两个平均读数，故应再取其平均值，表1-3-2第7栏上方小括号数据。 （3）计算归零后的方向值 将各方向的平均读数减去起始方向的平均读数（括号内数值），即得各方向的“归零后方向值”，起始方向归零后的方向值为零。 （4）计算各测回归零后方向值的平均值

高电压技术期末考试题

一、是非题（T 表示正确、F 表示错误） （ F ）1、对于35kv 及以上的变电所，可以将避雷针装设在配电装置的构架上。（ F ）2、为了防止反击，一般规程要求避雷针与被保护设备在空气中的距离大于3米。（ F ）3、架空线路的避雷线保护角越大，保护范围也就越大。（ F ）4、在发电机电压母线上装设电容器的作用是防止直雷击。（ F ）5、通常以系统的最高运行线电压为基础来计算内部过电压的倍数。（ T ）6、对于110kv 及以上的变电所，可以将避雷针装设在配电装置的构架上。（ T ）7、在发电机电压母线上装设电容器的作用是限制侵入波的陡度。（ T ）8、通常以系统的最高运行相电压为基础来计算内部过电压的倍数。 二、选择题1、两个不同波阻抗Z 1和Z 2的长线相连于 A 点,当直角电流波长从Z 1上入射,传递至A 点时将发生折射与反射.则电流的反射系数βi 为（B ） A. 2 112 Z Z Z Z B. 2121Z Z Z Z C. 2112Z Z Z D. 2 12 2Z Z Z 2、我国的规程中规定线路防雷设计用雷电流波头时间为 ( C ) A. s 2.1 B. s 5.1C. s 6.2 D. s 10 3、雷击线路附近大地时,当线路高10m ，雷击点距线路100m ，雷电流幅值40KA ，线路上感应雷过电压最大值U G 约为 （C ） A ．25Kv B. 50Kv C.100Kv D. 200Kv 4、以下属于操作过电压的是 ( B ) P325 A. 工频电压升高 B. 电弧接地过电压 C. 变电所侵入波过电压 D. 铁磁谐振过电压 5、以下几种方法中在抑制空载线路分闸过电压时相对最为有效的是 (C )P332 A. 采用多油断路器 B. 采用叫性点绝缘系统 C. 采用六氟化硫断路器 D. 中性点经消弧线圈接地 6、在发电厂和变电站中，对直雷击的保护通常采取 A 方式 A ．避雷针 B. 并电容器C. 接地装置 D. 中性点接地7 避雷器到变压器的最大允许距离（A ）P286 A ．随变压器多次截波耐压值与避雷器残压的差值增大而增大 B ．随变压器冲击全波耐压值与避雷器冲击放电电压的差值增大而增大

(完整word版)方向观测法观测水平角.doc

实训方向观测法观测水平角 一、目的与要求 1、学会方向观测法的观测程序。 2、了解方向观测法的精度要求及重测原则。 二、仪器设备 1、由仪器室借领：经纬仪 1 台，记录板 1 块。 2、自备：计算器、铅笔、记录表格、草稿纸 三、方法与步骤 1、观测程序： （1）在 O 点安置经纬仪，选 A 方向作为起始零点方向。 （2）盘左位置照准 A 方向，并拨动水平度盘变换手轮，将 A 方向的水平度盘配置在0° 10′ 00″附近，然后顺时针转动照准部 1~2 周，重新照准 A 方向，并读取水平度盘读数，记 入方向观测法记录表中。 （3）按顺时针方向依次照准B、C、D 方向，并读取水平度盘读数，将读数值分别记入记录 表中。 （4）继续旋转照准部至 A 方向，再读取水平度盘读数，检查归零差是否合格。 （5）盘右位置观测前，先逆时针旋转照准部1~2 周后，再照准 A 方向，并读取水平度盘读数，记入记录表中。 （6）按逆时针方向依次照准D、C、B 方向，并读取水平度盘读数，将读数值分别记入记录 表中。 （7）逆时针继续旋转至 A 方向，读取零方向 A 的水平度盘读数，并检查归零差2c 互差。 2、起始方向度盘读数位置的变换规则 为提高测角精度，减少读盘刻划误差的影响，各测回起始方向的度盘读数位置应均匀的分布在度盘和测微尺的不同位置，根据不同的测量等级和使用的仪器，可采用下列公式确定起始方向的度盘读数，即每测回起始方向盘左的水平度盘读数应设置为（ 180 60 ）的整倍数。 n n 3、方向观测法各项限差的要求（如下表） 仪器型号光学测微器两次 半测回归零差 半测回同方向各测回同方向重合读数之差2c 值互差归零方向值互差 DJ2 3 8 13 9 DJ6 18 24

2017六西格玛管理考试试题与答案解析.doc

六西格玛项目团队由项目所涉及的有关职能人员构成，一般由( )人组成。 A 2～5 B 5～7 C 3～10 D 10～15 六西格玛管理是由组织的( )推动的。 A 最高领导者 B 倡导者 C 黑带 D 绿带 在DMAIC改进流程中，常用工具和技术是过程能力指数、控制图、标准操作程序、过程文件控制和防差错方法的阶段是( )。 A D界定阶段 B M分析阶段 C I改进阶段 D C控制阶段 对应于过程输出无偏移的情况，西格玛水平Z0是指规范限与( )的比值。 A σ B 2σ C 3σ D 6σ 关于六西格玛团队的组织管理，下列说法不正确的是( )。 A 六西格玛团队的建设要素包括使命、基础、目标、角色、职责和主要里程碑六项 B 作为团队负责任人的黑带不仅必须具备使用统计方法的能力，同时还必须拥有卓越的领导力与亲合力 C 特许任务书一旦确定下来就不允许做任何的更改 D 六西格玛团队培训的重点是六西格玛改进(DMAI过程和工具 六西格玛管理中常将( )折算为西格玛水平Z。 A DPO B DPMO C RTY D FTY 某送餐公司为某学校送午餐，学校希望在中午12:00送到，但实际总有误差，因而提出送餐的时间限定在11:55分至12:05分之间，即TL为11:55分，TU为12:05分。过去一个星期来，该送餐公司将午餐送达的时间为：11:50，11:55，12:00，12:05，12:10。该公司准时送餐的西格玛水平为( )。(考虑1.5σ的偏移) A 0.63 B 1.5 C 2.13 D 7.91 六西格玛管理中，为倡导者提供六西格玛管理咨询，为黑带提供项目指导与技术支持的是( )。 A 执行领导

反击跳闸率计算详细说明

反击跳闸率计算说明 1.反击跳闸率定义： 雷击跳闸率是指在雷暴日数40=d T 的情况下、100km 的线路每年因雷击而引起的跳闸次数。它是由绕击跳闸率和反击跳闸率组成。而反击跳闸率是指在雷暴日数40=d T 的情况下、100km 的线路每年因雷击杆塔后引起对导线的逆向闪络发生跳闸的次数。 2.规程法详细计算说明： 规程法中的线路反击计算，工程上应用起来简单方便，而且它经过了实践的检验，能够满足目前我国一般输电线路的雷电反击系统设计要求。 运行经验表明，在线路落雷总数中雷击杆塔所占的比例与避雷线根数及地形有关。雷击杆塔次数与落雷总数的比值称为击杆率（g ），规程推荐的g 值如表1所示。 表1 击杆率（g ） 地 形 避雷线根数 0 1 2 平原 1/2 1/4 1/6 山区 — 1/3 1/4 雷击塔顶时，雷电流的分配状况如图1所示： 图1 雷击塔顶时的雷电流分布 由于一般杆塔不高、其接地电阻i R 较小，从接地点反射回来的电流波立即到达塔顶，使入射电流加倍，因而注入线路的总电流即为雷电流i ，而不是沿雷道 波阻抗传播的入射电流2 i 。 由于避雷线的分流作用，流经杆塔的电流i i 将小于雷电流i ，它们的比值β称 为杆塔分流系数：i i t =β，总的雷电流：g t i i i +=。 杆塔分流系数β的值在0.86~0.92的范围内，各种不同情况下的β值可由表2 i R i R i R t i t L 2 g i 2 g i i

查得。 表2 一般长度档距的线路杆塔分流系数β值 线路额定电压/kV 避雷线根数 β 110 1 0.90 2 0.86 220 1 0.92 2 0.88 330 2 0.88 500 2 0.88 规程法认为雷击塔顶时绝缘子串上的过电压包含四个分量： (1) 杆塔电流t i 在横担以下的塔身电感L a 和杆塔冲击接地电阻R i 上造成的压降使横担具有一定的对地点位u a 。 )(dt di L i R dt di L i R U a i t a t i a +=+=β 式中dt di 为雷电流波前陡度，可取平均陡度，即)/(6 .21s kA I T I dt di μ==，其中 I 为雷电流幅值(kA)，1T 为波前时间(μs)。式中横担以下的塔身电感L a 的值可由 表3查得的单位高度塔身电感L 0(t)乘以横担高度h a 求得即t a t a t a h h L h L L =?=)(0， 其中L t 为杆塔总电感。代入上式可得： )6.2(t a t i a h h L R I U ?+=β 表3 杆塔的电感和波阻抗参考值 杆塔型式 杆塔单位高度塔身电感L 0(t)(μH/m) 杆塔波阻抗Z t (Ω) 无拉线钢筋混凝土单杠 0.84 250 有拉线钢筋混凝土单杠 0.42 125 无拉线钢筋混凝土双杠 0.42 125 铁 塔 0.50 150 门型铁塔 0.42 125 (2) 塔顶电压u top 沿着避雷线传播而在导线上感应出来的电压u 1，与上一分量u a 相似，杆塔电流i t 造成的塔顶电位为： )(dt di L i R dt di L i R u t i t t t i top +=+=β 式中L t 为杆塔总电感。 应该指出，如果杆塔很高(例如大于40m)，就不宜再用一集中参数电感L t 来表示，而应采用分布参数杆塔波阻抗Z t 来进行计算，其值可以在表3中查得。 因塔顶电压波u top 沿避雷线传播而在导线上感应出来的电压分量u 1为： )6 .2(1t i top L R I k ku u +==β 其中，k 为考虑冲击电晕影响的耦合系数，可按下式得到

输电线路的防雷设计计算

科技信息 ＳＣＩＥＮＣＥ＆ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ 2013年第9期0引言 输电线路是电力系统的大动脉，它将巨大的电能输送到四面八 方，是连接各个变电站、各重要用户的纽带。输电线路的安全运行，直接影响到了电网的稳定和向用户的可靠供电。因此，输电线路的安全运行在电网中占据举足轻重的地位，也是实现“强电强网”的需要，也是向工农业生产、广大人民生活提供不间断电力的需要。 1输电线路耐雷水平的计算 输电线路防雷性能的优劣主要由耐雷水平及雷击跳闸率来衡量。其中雷击跳闸率通常是假定在每年40个雷电日的情况下，每百公里线路每年因雷害而可能跳闸的次数，它可用来衡量不同设计方案的相对优劣，并不能代表线路实际运行中真实遮断情况。 由于平等导线之间存在着互感和线间电容，因此一旦在避雷线上出现电压行波时，在相导线上就要耦合出一个相应的电压。真正作用在绝缘子的电压是它们二者之差，即U l -U=U l （1-K ），耦合系数K 通常约在0.2左右。耦合作用使绝缘所受到的电压低于塔顶电位U l ，耦合系数在不考虑电晕的情况下，可根据导线的几何尺寸算出，又可称为几何耦合系数。 雷电流可以根据i m =（I m /2）×（1－cos ωt ）计算（见图1），从而可算出塔顶电位U l =i m ×R ，其中R 为杆塔的接地电阻值。U l 再乘上一个考虑耦合的系数（1-K ），就是实际作用于导线绝缘上的电压。如果它超过绝缘子的50%闪络电压，就可以认为要造成闪络，雷电对线路放电引起绝缘闪络时的雷电流临界值，称作线路的耐雷水平。线路的耐雷水平愈高，线路绝缘发生闪络的机会就愈小。 图1雷电流波形图 但是，当雷电流超过线路的耐雷水平时，虽然会导致一次雷电闪络，却并不一定意味着一次故障。这时候，雷电流沿击穿通道入地，但时间只有几十微秒，线路开关来不及动作。只要在雷电过程迅速消逝后，在闪络点不随之建立工频.电弧，就仍然可以照常供电。只有当沿击穿通道流过的工频短路电流的电弧持续燃烧，引起相间短路线路才会跳闸停电。雷电闪络后是否会使工频电流乘虚而入，这是一个机会问题，通常用建弧率来表示。它是一个随机变量，与单位长度的绝缘上所实际作用的工频电压有关，也就是同绝缘的工作电位梯度有关，这个电位梯度越大，建弧的机会也越大。因此，当绝缘子串发生闪络后，应尽量使它不转化为稳定的工频电弧，因为如果工频电弧建立不了，线路则不会跳闸。由运行经验与试验数据得出，冲击闪络转化为稳定工频电弧的概率（建弧率）的计算公式为η=（4.5E 0.75-14）%，其中η为建弧率；E 为绝缘子串的平均工作电压梯度，kV r.m.s /m 。 对中性点有效接地电网有： E=U e /3 姨L j +0.5L m 姨姨 姨姨 对中性点非有效接地的电网有： E=U e /2L j +L m 姨姨姨 姨式中，U e 为额定电压，kV ；L j 为月绝缘子串长度，m ；L m 为线路的线间距离，m （对铁横担和钢筋混凝土横担线路，L m =0）。 显然，降低建弧率可采取的措施是：适当增加绝缘子片数，减少绝 缘子串上工频电场强度，电网中采用不接地或经消弧线圈接地方式，防止建立稳定的工频电弧。 2 线路感应雷过电压和直击雷过电压的计算 2．1 感应雷过电压 当雷云接近输电线路上空时，根据静电感应的原理，将在线路上感应出一个与雷云电荷相等但极性相反的电荷，这就是束缚电荷，而与雷云同号的电荷，则通过线路的接地中性点逸入大地，对中性点绝缘的线路，此同号电荷将由线路泄漏而逸入大地。 此时如雷云对地（输电线路附近地面）放电，或者雷击塔顶但未发生反击（它们之间的差别仅在于后者以杆塔代替部分雷电通道），由于放电速度很快，雷云中的电荷便很快消失，于是输电线路上的束缚电荷就变成了自由电荷，分别向线路左右传播。 设感应电压为u ，当发生雷电主放电以后，由雷云所造成的静电场突然消失，从而产生行波。根据波动方程初始条件，可知，波将一分为二，向左右传播。感应过电压是由雷云的静电感应而产生的，雷电先导中的电荷Q 形成的静电场及主放电时雷电流I 所产生的磁感应，是感应过电压的两个主要组成部分。2．1．1无避雷线时的感应雷过电压 根据理论分析和实测结果，有关规程建议，当雷击点距输电线路的距离s 大于65m 时，导线上产生的感应过电压最大值可按下式计算： U =25×I×h d /s （kV ） 式中，I 为雷电流幅值，kA ；为导线悬挂平均高度，m ：为雷击点至线路的距离，m 。 感应过电压的幅值与雷电流幅值I 及导线平均高度成正比；与雷击点到线路的距离s 成反比。感应过电压的极性与雷电流极性相反。由于雷击点的自然接地电阻较大，所以最大电流值可采用I ≤100kV 进行估算。实测表明，感应过电压峰值一般最大可300-400kV 。这对35kV 及以下的水泥杆线路将可能引起闪络事故；对110kV 及以上的线路，由于绝缘水平较高，一般不会引起闪络事故，且感应过电压同时存在于三相导线上，故相间不存大电位差，只能引起对地闪络，如果两相或三相同时对地闪络，才可能形成相间闪络事故。 更多的雷击，则因线路的吸引，而击于线路本身。当雷直击于杆塔或线路附近的避雷线时，周围迅速变化的电磁场将在导线上感应出相反符号的过电压。在无避雷线时，对一般高度的线路，这一感应过电压的最大值可由下式计算： U=a ×h d （kV ） 式中，a 为感应过电压系数，kV/m ，其值等于以k A/us 为单位的雷电流平均陡度值，其由给定的雷电流幅值I 和波头时间决定，取a =I/2.6。2．1．2有避雷线时的感应雷过电压 如果线路上挂有避雷线，则由于其屏蔽作用，导线上的感应过电压将会下降。假定避雷线不接地，在避雷线和导线上产生的感应过电 输电线路的防雷设计计算 张俊心 （宁夏先科电力设计咨询有限公司，宁夏银川750001） 【摘要】输电线路雷害事故引起的跳闸，不但影响电力系统的的正常供电，增加输电线路及开关设备的维修工作量，而且由于输电线路上落雷，雷电波还会沿线路侵入变电所。而在电力系统中，线路的绝缘最强，变电所次之，发电机最弱，若发电厂、变电所的设备保护不完善，往往会引起其设备绝缘损坏，影响安全供电。由此可见，输电线路的防雷是减少电力系统雷害事故及其所引起电量损失的关键。 【关键词】输电线路；防雷设计；设备保护；绝缘损坏；电位梯度；耐雷水平 作者简介：张俊心（1977—），男，汉族，宁夏银川人，2002年毕业于太原电力高等专科学校，工程师，从事高压输变电工程设计 。 ○电力与能源○414