铝合金模板支撑体系设计计算

铝合金模板支撑体系设计计算

1.1.工具式钢支柱的铝合金模板体系整体稳定性计算

本工程标准层高3000mm,模板支撑高度最大只有2900mm,因此采用工具式钢支柱作为铝合金模板体系的支撑系统。

工具式钢支柱具有操作方便，安装、拆卸快捷等特点。本工程工具式钢立柱（单支撑）之间不需要设置拉结水平杆。

工具式钢支柱主要由两节钢管组成，底部钢管直径60mm,上方为直径48mm钢管。中间1.7m左右位置，在60钢管顶部焊接有螺纹管用于高度微调。工具式钢支柱最大设置间距1200mm。工具式钢支柱的截面特征如下表所示：

表工具式钢支柱截面参数表

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,工具式钢管立柱受压稳定性应考虑插管与套管之间因松动而产

生的偏心（按偏半个钢管直径计算），应按下式的压弯杆件计算：（不设置拉杆水平杆的情况下）

f

N N W M A

N

Ex

x x

mx x ≤-+)8

.01(1β?

式中：

N —单根工具式钢支柱所承受的最大压力。支架计算时

均布载荷按计算书5.3.2取值。

kN m m mm kN N 98.112.12.1/32.82=??=

—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比i /L μλ=查表得到，

其中L=3000mm;i=20.3mm;

2

1n +=

μ,

12

n I I =

(I2

为套管惯性

矩，I1为插管惯性矩);n=186992.3/107831.2=1.734

17.12734

.11=+=

μ

6712900/20.3×17.1==λ；查表得=0.273

mx β─等效弯矩系数，此处为0.1=mx β；

x M ─弯矩作用平面内偏心弯矩值，2d

N M x ?

=，d 为钢管

支柱外径；

mm kN d

N M x .5.2872/4898.112=?=?

=

此处偏心弯矩

x W 1─弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗矩；

x

W 1=6233mm3, Ex

N ─欧拉临界力，

22x Ex

EA N λπ=

，E 钢管弹性模量，E=2.06×

105N/mm2,

Ex

N =30647N

2

21/210][/5.129)8

.01(mm N f mm N N N W M A

N

Ex

x x

mx x =<=-+β?

本工程工具式钢支柱整体稳定性满足设计要求

模板支撑体系

模板支撑体系作业指导书 模板工程是砼结构外观质量好坏的重要保证，在地下结构施工中也是投入较大的一部分，模板支撑系统的选择正确与否直接影响施工进度及工程质量，模板方案的选择和考虑的出发点是工程的质量及进度，在此基础上进行综合性经济成本分析，为达到满足工程需要，减少周转材料投入，降低工程成本的目的，从六个方面阐述并附模板支撑体系计算书。 （1）剪力墙模板 1）筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体400～600厚的模板竖楞采用50?100木枋，纵向间距为300mm，横楞采用?48?3.5钢管，横向间距为500mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ14mm对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套?16硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距500mm，水横向间距450mm。 详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一） 筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体200～300厚的模板竖楞采用50?100木枋，纵向间距为400mm，横楞采用?48?3.5钢管，横向间距为550mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ12mm对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套?14硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距550mm，横向间距500mm。 详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一）中圆括号内的数值2）塔楼区内筒体剪力墙模板配备一套，从地下室开始使用，然后周转到主体结构筒体剪力墙。

3）模板支设前，所有剪力墙的钢筋绑扎完成并验收通过，安装工程在墙体内的预埋管线埋设完毕，且验收通过。 4）裙楼区内墙剪力墙模板 内墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，模板竖楞采用50?100木枋，横向间距为400mm，横楞采用?48?3.5钢管，纵向间距为500mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ12mm＠500对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,除人防部分不能用塑料管直接用对拉螺杆外，其它对拉螺杆外套?14硬质塑料管,对拉螺杆的双向间距500mm。 详见下图内墙支模示意图 （2）地下室楼层梁板模板及其支撑 1)梁板模板均采用1900×915×18双面镀膜防水胶合板，与日前建筑市场上普遍采用的普通胶合板相比，具有防水性能好，拆模后砼构件外表光洁，能有效提高梁板构件外观质量的突出特点。 2）梁板模板支设时先测定标高，搭设满堂脚手架，然后铺设梁底模，根据楼层上弹出的梁线进行平面位置校正、固定。较浅的梁支好侧模，而较深的梁先绑扎梁钢筋，再支侧模，然后支平台模板和柱、梁、板交接处的节点模。最后交工序验收进行下一工序施工。 3）若梁高H<600时，梁侧模仅设斜撑，不设对拉螺杆；若梁高600

铝合金模板工艺技术标准(试行)

铝合金模板工艺技术标准(试行)

附件一： 铝合金模板工艺技术标准 （试行） 1、适用范围 本技术标准适用于工业与民用建筑的现浇混凝土工程所用的3.8m以下一般模板与支撑体系的施工；不适用于危险性较大的混凝土模板与支撑体系的施工。 2、规范性引用文件 2.1 《铝合金建筑型材》GB/T5237.2008 2.2 《一般工业用铝及铝合金挤压型材》GB/T6892 2.3 《变形铝及铝合金化学成份》GB/T3190 2.4 《碳素结构钢》GB/T700 2.5 《低合金高强度结构钢》GB/T1591

2.6 《铝合金压铸件》GB/T13821、15114 2.7 《住宅建筑模数协调标准》GB/T50100 2.8 《铝合金结构设计规范》GB50429 2.9 《铝合金结构工程施工质量验收规范》GB50576 2.10 《组合钢模板技术规范》GB50214 2.11 《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162 2.12 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300 2.13 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204 2.14 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205 2.15 《铝合金结构工程施工规程》JGJ/T2 2.16 《建筑结构荷载规范》GB50009 2.17《铝合金模板技术规范》DBJ 15-96-2013广东省标准 3、术语和定义 3.1 面板 直接接触新浇混凝土的承力板，包括拼装的板和加肋的板。 3.2支撑梁 用于连接面板和支顶的构件。 3.3 连接件 面板与支顶的连接、面板自身的拼接、加固体系自身的连接和其中二者相互连接所用的零配件。包括插销、锲片、螺栓、背楞、垫片、对拉螺杆等。

快拆架模板支撑体系施工方案

目录 一、工程概况 (2) 、项目概况 (2) 、拟采用快拆架原因 (2) 、快拆架支撑体系说明 (3) 二、编制依据 (3) 三、施工计划 (4) 、施工进度计划 (4) 、材料计划 (4) 、设备计划 (4) 四、施工工艺技术 (4) 、施工准备 (4) 、施工工艺流程 (5) 、快拆架子相关节点图 (5) 、施工要点 (8) 、剪刀撑设置方法 (8) 、质量监测 (11) 、质量保证措施 (12) 4.6.1、质量保证体系 (12) 4.6.2、模板工程质量控制程序 (13) 3、模板支撑体系检查验收记录 (13) 五、安全保证措施 (14) 组织保障 (14) 、技术措施 (14)

5.2.1作业人员素质要求 (14) 5.2.2劳动用品（三宝）要求 (15) 5.2.3技术及安全管理措施 (16) 5.2.4、环保措施 (17) 5.2.5、应急预案 (17) 六、劳动力计划 (20) 、专职安全生产管理人员 (20) 劳动力计划 (21) 七、受力验算及附图 (21) 、工程参数 (21) 、模板面板验算 (22) 、次楞方木验算 (23) 、主楞验算 (24) 立杆稳定性验算 (26) 、附件28 附件1——快拆架备案证及准用许可文件 (28) 附件2——快拆架生产厂家资质 (28) 附件3——快拆架试验检验报告， (28) 附件4——快拆架出厂合格证 (28) 附件5——快拆架生产厂家与供应租赁商的关系证明文件（授权书或供销合同）28 附件6——快拆架产品使用说明书 (28)

一、工程概况 、项目概况 工程名称：万科锦尚（原高科高九路）项目C16-4/03地块 工程地点：重庆市高新区大杨石组团C16 -4/03 建设单位：重庆四季流辉置业有限公司 用地规模：28018㎡ 拟建规模：㎡，其中地上建筑面积㎡，地下建筑面积㎡拟建建筑高度：17.4M、23.7M、27.6M. 建设功能：住宅、办公楼、商业网点、地下车库及设备用房等。 本项目1号地块以办公楼为主要开发对象，在1号地块布置3栋多层办公楼及1栋高层，在高差较大处布置吊层办公，吊层办公后部布置车库与设备用房，局部布置小户型住宅楼。其中： ①1、2、4号楼：办公楼， 6层，一层~六层均为办公，建筑高度为23.7米，为多层办公楼。 ②3号楼：住宅楼，6层，一层~六层均为住宅，建筑高度为17.4米，为多层居住建筑。 ③5号楼：办公楼， 6层局部7层吊2层，一层~七层均为办公，吊层为商业门面，建筑高度为27.6米，吊层高度10.2米，为二类坡地高层公共建筑。 ④地下车库及设备用房：地下1层，共有停车位377个，为I类地下车库，层高分别为3.8米，负一层建筑面积为10534.67平方米，停车位为130辆，共分为3个防火分区。 建筑工程设计等级为二级，合理使用年限为50年。 主要结构类型:矩形柱框架结构；抗震设防烈度: 6 度。 本工程梁最大跨度为8m，梁截面最大为300*800，板厚最大为120mm，层高5.1m。 、拟采用快拆架原因 按传统的普通钢管脚手架施工搭设时间较长，一般需要3天时间，对工期极为不利，为满足工期需要，同事1号地块的 1、2、4、5栋为矩形柱网框架结构体系，具备采用轮扣式快拆架的条件，经项目部研究决定采用快拆

楼梯模板支撑体系计算书

楼梯模板支撑体系计算书

————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期:

楼梯模板支撑体系计算书 一、参数信息 模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00;步距(m):1.0; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0.１0;模板支架搭设高度（m):３.３；采用的钢管(mｍ):Φ48×3.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：可调顶托; 荷载参数 模板与木板自重(kＮ/ｍ２)：0.500;混凝土与钢筋自重(kＮ／m3):２4.00０；施工均布荷载标准值(ｋＮ/m2）：2．０００； 材料参数 面板采用胶合面板，厚度为１5mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量Ｅ(N/mm2）:40０0；面板抗弯强度设计值（Ｎ/mｍ2):11.5; 木方弹性模量Ｅ(N/ｍm２):8000．000;木方抗弯强度设计值(Ｎ／ｍm2):１1.0０0; 木方抗剪强度设计值(Ｎ／mm2):１.400；木方的间隔距离（ｍｍ):2５0．０; 木方的截面宽度(ｍm）:４0.00;木方的截面高度(mｍ):7０.0０；

40X70 模板支架立面图 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=ｂh２/6=１00０×１5×15／6＝37500mm3 Ｉ=bｈ3/12=１000×15×15×15/12=28１250mm4 模板面板的按照三跨连续梁计算。

1-1 剖面图 受力分解图 1、荷载计算 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： 钢筋混凝土梯段板厚度为1０0mm ，踏步高度为175m ｍ，宽度为26０mm,每一梯段板的踏步数为8步。 钢筋混凝土梯段板自重为：21 ×0.１75×２５＋0.１０×25/αcos =5.104 kN ／ ㎡ 其中:根据图纸可得α=３1° 故αcos =?31cos = 0.８5７ q1 = 5.104×1+0.5×1 ＝ ５.６04 kN/m; α

模板支撑体系

定型化模板支撑体系方案 一、工程概况 本工程拟使用新型塑料带肋模板、采用定型化的钢木结合的模板加固支撑体系。 二、施工准备 带肋塑料模板出场合格，有质量证明文件，钢质加固件尺寸符合要求，供货厂家安排专人驻现场进行技术指导；有着丰富施工经验的木工操作工人若干名。 三、编制依据 《模板工程施工管理规定》、GB50204—2002《混凝土结构工程施工质量验收规范》、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59－99）、《建筑工程质量管理条例》、“环安体系文件”全套图纸、根据本工程模板施工特点,结合施工实际情况编制而成。 四、施工方案 1、施工工序 施工放线---配模板---立墙柱模板---搭设内脚手架---支设梁板模板---加固梁侧模、墙、柱模板---尺寸校正 2、施工放线 根据设计图纸，按照距墙柱边线200㎜画出控制边线（双线控制），墙柱端头也是200㎜控制线；施工放线必须认真、力求细致准确， 3、配模板 根据设计图纸，进行图纸深化，合理配模，模板打穿墙螺丝孔间距合理布置，孔点布置如下图所示：

4、搭设内脚手架 购置成品钢脚手架，根据设计图纸房间尺寸合理安排站杆间距，以不大于1.1米为宜，内架结合点采用卡槽形式，水平杆两步，开始搭设前在站杆底垫置50㎜×50㎜×15㎜（厚）的木模板垫木，第一步站杆距剪力墙柱不得大于300㎜；具体形式见下列各图：

5、支设梁板模板 （1）根据设计标高抄测结构控制50平线； （2）梁底设一排竖向支撑，支撑间距0.6米，梁底设小横杆，间距0.6米。支撑立杆下设垫板，并应在支架的两端和中间部位与建筑结构拉结，支撑立杆在安装的同时，架设水平方向纵横支撑。在复核梁底标高校正轴线位置无误后，搭设和调平模板支架，固定钢架杆，再在横杆上铺放梁底板，拉线找 直。附图如下：

楼梯模板支撑体系计算书

楼梯模板支撑体系计算书 一、参数信息模板支架参数横向间距或排距(m):1、00；纵距(m):1、00；步距(m):1、0；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0、10；模板支架搭设高度(m):3、3；采用的钢管(mm):Φ4 83、0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调顶托；荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0、500；混凝土与钢筋自重(kN/m3): 24、000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2、000；材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):4000；面板抗弯强度设计值(N/mm2): 11、5；木方弹性模量E(N/mm2):8000、000；木方抗弯强度设计值(N/mm2): 11、000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1、400；木方的间隔距离(mm):2 50、0；木方的截面宽度(mm): 40、00；木方的截面高度(mm): 70、00；40X70模板支架立面图 二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W＝bh2/6=10001515/6＝37500mm3 I＝bh3/12=1000151515/12＝mm4模板面板的按照三跨连续梁计算。α1-1 剖面图受力分解图 1、荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：钢筋混凝土梯段板厚度为100mm，踏步高度为175mm，宽度为260mm，每一梯段板的踏步数为8步。钢筋混凝土梯段板自重为：0、17525＋0、1025/=5、104 kN/㎡其中：根据图纸可得 α=31故== 0、857q1 =5、1041+0、51 =5、604 kN/m；活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 =21=2 kN/m； 2、强度计算计算公式如下:M=0、1ql2其中：q为垂直与面板的均布荷载，q=（1、 25、604+1、42）=8、162kN/m 最大弯矩M=0、 18、1622502=510 12、5Nmm；面板最大应力计算值σ =M/W=510 12、5/37500 =1、360 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2；面板的最大应力计算值为1、360 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值11 N/mm2,满足要求! 3、挠度计算挠度计算公式为： ν=0、677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1=5、604 =5、92 50、857 =4、802 kN/m面板最大挠度计算值ν= 0、67

高大模板支撑系统专项施工方案

西安交大曲江新村南区7、8号楼 目录 1、工程概况 (1) 2、编制说明 (1) 3、施工顺序计划及劳动力计划 (2) 4、施工工艺技术 (4) 5、施工操作工艺 (6) 6、施工安全保证措施 (11) 7、施工应急救援预案 (18) 8、劳动力计划 (27) 9、计算书与相关图纸 (27) 10、梁跨度方向钢管计算 (39) 11、立杆稳定性计算 (39) 12、立杆承载力计算 (41) 13、板模板计算书 (41)

1、工程概况 沙坪坝新桥110kV变电站工程位于重庆市沙坪坝区，本变电站设计为户内变电站，全站仅配电综合楼一幢建筑物，为钢筋混凝土框架结构，该建筑共四层，地下一层，地上三层，建筑高度12.6m。该层结构的9.4米层，梁截面尺寸主要有250×600mm、250×800mm、300×1000mm，板厚120mm，设计楼面标高为9.4米，然而0米至9.4米之间仅5.0米层设有框梁结构，在施工该结构时最大梁底实际支模高度为9.4米，主变室模板支撑架直接从0.00米层上搭设，搭设超过8米，根据规范要求该层结构施工方案属于高支模的特殊施工方案，应该编制专项施工方案。 1.1、脚手架支撑概况 本工程的模板支撑较复杂，有2个区域存在高大模板支撑体系，这2个区域为：（1）110kVGIS室：④-⑧、A-E轴线范围。 （2） 主变压器 室：①- ⑧、G-E 轴线。

2、编制说明 本专项方案编制内容主要依据重庆市建设厅关于印发《高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定》的通知及《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》的要求，包括：编制说明及依据、工程概况、设计方案、施工计划、施工工艺技术、施工安全保证措施、计算书及相关图纸。 2.1、编制依据 1.沙坪坝新桥110kV变电站新建工程施工合同； 2．《沙坪坝新桥110kV变电站新建工程施工组织设计》； 3．设计图纸文件； 4．国家、省、市法律法规 (1)《建筑工程安全生产管理条例》（国务院令[第9号]） (2)住建部《关于印发〈危险性较大的分部分项工程安全管理办法〉的通知》（建 质[2009]87号） (3)住建部《关于开展建筑施工用钢管、扣件专项整治的通知》（建质电[2003]35 号） (4)《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号） (5)《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程现场文明施工标准》（渝建发[2014]5 号） (6)《关于规范危险性较大分部分项工程安全专项施工方案专家论证工作的通知》 （渝建发【2010】30号） (7)《关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则的通知》（渝建发 【2014】16号） 5.标准、规范 （1）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） （2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）

模板及支撑系统的施工荷载计算

模板及支撑系统的施工荷载计算摘要：本文是以木模板、钢管脚手排架的模板支撑系统为研究对象，在泵送、预拌商品混凝土、机械振捣的施工工艺条件下，对施工荷载进行了计算，并应用了统计学原理，获得不同截面梁、板的施工荷载值，不仅减化了计算工作量，并能方便查找应用。 关键词：模板钢管支撑混凝土施工荷载分项系数侧压力荷载组合 1施工荷载计算的计算依据 施工荷载的计算方法应符合《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定。本文仅适用于木模板、钢管脚手排架、钢管顶撑、支撑托的模板支撑系统；采用泵送、预拌商品混凝土，机械振捣的施工工艺，并依据原《混凝土结构工程施工验收规范》GB50204-92，附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值标准。 2模板支撑系统及其新浇钢筋混凝土自重的计算参数： 模板及其支架的自重标准值应根据模板设计图确定，新浇混凝土自重标准值可根据实际重力密度确定，钢筋自重标准值可根据设计图纸确定，也可以按下表采用： 钢筋混凝土和模板及其支架自重标准值和设计值统计表 3施工人员及设备荷载的取值标准： 施工活荷载的取值标准应根据不同的验算对象，对照下表选取，对于大型设备如上料平台、混凝土输送泵、配料机、集料斗等的施工荷载，应根据实际情况计算，并在大型设备的布置点，采取有针对性的加固措施。 施工活荷载标准值和设计值统计表 4混凝土楼板的施工荷载计算： 现浇混凝土楼面板的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及

施工活荷载组成，针对验算的具体对象，采用相应的荷载组合方式，现以100mm厚的混凝土楼面板举例，进行施工荷载组合设计值的计算，依此类推得到不同厚度楼板的施工荷载组合设计值，以便查表应用。 100mm楼板施工阶段恒荷载的计算与统计 楼板施工活荷载的计算与统计 100mm楼板的施工荷载组合计算与统计 不同厚度楼板施工荷载组合设计值的统计表

大跨度模板支撑方案

近年来，全国范围内发生因模板高支架坍塌而导致重大恶性事故多起，因此对此方面的安全监理工作应特别引起施工现场人员的重视。根据《建设工程安全生产管理条例》和建设部建质〔2004〕213号文件《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》要求，模板工程施工前施工单位应当单独编制安全专项施工方案，对水平砼构件模板支撑系统高度超过8m或跨度超过18m，施工总荷载大于10KN/m2或集中荷载大于15KN/m2的模板支撑系统必须由建筑施工企业组织不少于5人的专家组，对编制的安全专项施工方案进行论证审查。 1. 工程概况 由南京图腾置业发展有限公司开发的大观·天地MALL项目位于南京市下关区建宁路300号，东邻阅江楼、静海寺，西面热河路，北抵郑和路，为阅江楼旅游观光风景区的一个重要组成部分。中庭大圆井字梁，截面500×2000，跨度27m，支模架高度17m；影剧院屋面梁截面550×2100，板厚200，跨度17m，支模架高度11m。 2. 高支架搭设方案 结合本工程的结构形式和施工特点（26-35轴线屋顶构架模板支撑体系属于大跨度高支模，其搭设方案： 2.1整体钢管排架采用48× 3.0钢管，竖向立杆间距不大于800×800，水平连杆双向在离楼面上150设扫地杆，以上水平连杆1500每步设置，大圆弧处井字量扫地杆150设置，以上每步1450到-0.1顶紧再按每步1450到5.7顶紧再每步1200到梁底。小影剧院

550×2100的每步1250到15.7处顶紧每步1250到梁底。支撑架与整体排架连接要连接牢固。 2.2框架梁小影剧院550×2100实行梁宽方向竖向立杆间距500+300+500即两侧从楼面到楼板底及梁顶面，中间加二根立杆从楼面到梁底，顺梁方向立杆间距统一按800设置，如果梁底中间加一根立杆从楼面到梁底，顺梁方向立杆间距按400设置，梁处水平杆按每步1250搭设在中间砼梁顶紧支撑架与整体排架连接处要连接牢固。 2.3所有框架梁底木楞均按顺梁方向设置，剪刀撑按大梁底下按顺梁方向设置形成8.7m×8.7m柱间网支撑体系，采用搭接长度不少于1m搭接处不少于3个搭接扣件。 2.4圆弧处井字梁弧形处梁在-0.1m，5.7m~5.9m处，影剧院梁在15.7m处的水平连杆均要与周围梁砼顶紧固定。所有净空高于4m 中间设水平剪刀撑，采用搭接长度1m，搭接处不少于3个搭接扣件，确保排架的刚度、强度及稳定性。 高支架脚手架搭设要求： (1)40×30钢管为主要受力杆件，通过扣件连接的钢管满堂脚手架支撑体系。 (2)底板、梁底纵距不大于800，横距500+300+500，步高不大于1500。 (3)竖向剪刀撑、水平剪刀撑45°~60°。 (4)高支架四周于26、29、F、K、M、30轴与结构柱可靠相连。 3. 监理项目部要求施工单位

模板及支撑系统设计及计算

模板及支撑系统设计取值 中板纵距为600mm，横距900mm，水平杆步距为900mm；主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。中板梁模板施工面板采用18mm 厚竹胶合板，次楞采用间距300mm的100*100mm方木，主楞采用间距450mm双拼φ48×3.5mm钢管。 顶板纵距为600mm，横距600mm，水平杆步距为900mm。主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。立杆底座支撑在结构板上。顶总梁模板施工面板采用18mm厚竹胶合板，次楞采用间距250mm的100×100mm 方木，主楞采用间距300mm双拼φ48×3.5mm钢管。 11.3模板及支撑系统设计验算说明 11.3.1设计验算原则 （1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；（2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；（3）采取符合实际的力学模型进行计算。 11.3.2模板及支架系统的力学参数

11.3.3模板变形值的规定 为了保证结构表面的平整度，模板及模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定： (1)结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400； (2)结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250； (3)支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000；11.4侧墙模板及支架计算 11.4.1荷载计算 1、恒载——作用在模板上的侧压力 1/2νtββF=0.22γ（1）21C0=γHF （2）C取式中较小值 1）新浇注混凝土侧压力 F1=0.22rct0β1β2V1/2 =0.22×24×5×1.2×1.15×1 1/2 =36.43KN/m2 其中：rc为混凝土的重力密度，取24KN/m2； t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5（注混凝土入模温度25℃）； β1，外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，本工程采用商品混凝土，故取1.2； β2，混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110～150mm时，取1.15，本工程坍落度为140±20mm，取值为1.15；V=1m/h，本工程混凝土采用汽车泵泵送浇筑，板块最大长度为28m宽度为0.8m，则浇筑速度为1m/h，混凝土每小时浇筑=1/28/0.8=22.4m3/h，。 2）新浇注混凝土侧压力 F2=rch=24×5.8=139.2KN/m2 3）新浇注混凝土作用于模板的最大侧压力标准值为 G4k=Fmin=F1=36.43KN/m2 其有效压头高度h=F1/rc=36.43/24=1.52m，计算简图如下：

新型建筑模板支撑

天津市鑫福盛新型建筑模板有限公司广告宣传类
＊测算—＊效益—＊市场—＊服务＊
前言
现浇混凝土结构的模板工程是建筑结构施工的一个重要组 成部分，据统计，在现浇混凝土结构工程施工中，模板工程占 混凝土结构工程总造价的 30%左右，占总用工量的 40%左右，占 工期的 50%左右，模板支模工艺的制作与安装是直接影响混凝土 结构与构件强度和刚度、外观平整度和几何尺寸准确度等工程 质量的重要指标。因此，模板支模的工艺水平直接关系到落实 建筑业节约资源、提高工程质量、降低工程成本、加快工程进 度和节省劳动工时等问题。提高模板支模的工艺水平既是推动 我国建筑技术进步的一项重要内容，也是建筑施工阶段实现节 能减排的主要步骤。
我国广泛应用的几种模板技术普遍存在造价高、耗材量大、 操作复杂、工时长且工程质量得不到有效保证等问题。为提高工 程质量，落实节能减排的基本国策，推动建筑施工技术及施工工 艺的不断进步，天津市万福盛建筑施工有限公司董事长刘福新先 生自 2004 年起带领相关技术人员并投入大量的物力财力，潜心致 力于新型组装式建筑模板支撑系统的研发工作，至今，其研发产 品——“新型组装式建筑模板支撑组件”已在建筑领域尤其是在 混凝土结构的住宅工程中广泛应用并取得了轰动性的效果。
刘福新先生自上世纪 70 年代初即开始从事建筑业已近 40 年， 亲身经历了我国建筑业发展的不同阶段，对实践应用中的每项施 工工艺都非常精通。在认真研究总结 70-80 年代木材支模工艺和 80-90 年代小钢模支模工艺及新世纪钢木结合施工工艺优缺点的 基础上，他汲取美国、加拿大等发达国家清水混凝土内外墙都不 抹灰的先进施工技术，历经 4 年多的反复实践、论证、改进的研 究探索过程，新型组装式建筑模板支撑组件其技术与施工工艺日 臻完善。经专家论证该技术为国内首创，处于国际先进水平、国 内领先水平。
第 1 页 共 31 页

实用模板支撑体系计算书

模板支撑体系计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计

三、模板体系设计

模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 设计简图如下： 平面图

立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4 q 1＝0.9×max[1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 2k ，1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4ψ c Q 2k ] ×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×

0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m q 1静＝0.9×1.35×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]× 1＝28.006kN/m q 1活＝0.9×1.4×0.7×Q 2k ×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q 2＝[1×(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max ＝0.1q 1静 L2+0.117q 1活 L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝ 0.03kN·m σ＝M max /W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ν max ＝0.677q 2 L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝ 0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R 1=R 4 =0.4q 1静 L+0.45q 1活 L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kN R 2=R 3 =1.1q 1静 L+1.2q 1活 L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN 标准值(正常使用极限状态) R 1'=R 4 '=0.4q 2 L=0.4×23.05×0.1＝0.922kN

新型建筑模板与传统建筑模板支撑的对比

新型建筑模板与传统建筑模板支撑的对比 新型临沂建筑模板施工组件式模板支撑体系的施工质量效果可完全媲美大型钢模板的质量效果。其通过各种锁具的任意组合，将所有的模板牢牢加固成一个整体，由于各部件截面尺寸精准统一，墙面的垂直平整误差均在3mm之内（高级抹灰）。拆除模板后，墙面完全达到了清水混凝土的效果。临沂建筑模板完全可以避免墙面后期装修阶段的抹灰工序，不仅节省了材料，也大大减少了人工费用的支出。 而传统模板工艺中，一般采用钢管、方木作模板的主、副楞，门、窗洞口大多采用钢管、十字扣件进行加固。模板支设简单，容易拆装、截锯，可以满足各种建筑物尺寸的需要，适用性强。但模板体系的刚度差，操作人员施工比较随意，经常会在混凝土浇筑过程中出现“跑模”、“涨模”现象，所以施工质量很难保证。 1. 钢管方木模板支撑的缺点 （1）由于方木与钢管的力学性能差异很大，经常出现因方木受压，在与钢管接触的接点处产生变形然后跑模的现象，施工质量很难保证，还需要后期由工人修补，不仅浪费人工，还可能影响工期进度。 （2）由于方木湿涨干缩大，浇捣混凝土时，如果处理不当，容易翘曲和开裂，就会产生涨模、断面尺寸鼓出、漏浆的现象，也容易造成浇筑后的混凝土不能按预先设计的成型。 （3）由于工人对方木的随意截锯和浪费，而且截锯后的木材和钢管不可以循环再利用，增加了施工成本。 （4）大量的使用木材，如果采用传统的支模工艺，每100平米建筑面积需要用木材1立方米，施工结束后将有20%～30%木材损耗，造成对资源的破坏。且施工现场存放大量的木材，容易造成火灾。 2.新型临沂建筑模板支撑体系统优势 （1）周转使用次数多，摊销费用少，综合经济效益明显 模板中的主、副楞长度按建筑模数设计制成标准构件，施工时，根据所需尺寸进行组拼，对于不合模数的部位，可以通过伸缩节进行调整。它灵活多变的尺寸满足了建筑结构各种尺寸的需求，可以在多个工程施工的重复使用，可以周转使用300次以上，摊销费用比较低。 （2）重量轻、体积小，方便运输。 主、副楞均采用薄壁型钢轧制成的，体积小、重量轻，最长的构件重量不超过30kg，施工中只需要设置起重能力200t.m以下的塔机就可以完成模板的垂直运输，与大模板工艺比较可以节省机械台班费用的25%。 （3）占用施工场地小，对于施工场狭小的项目有明显的好处。模板构长途运输方便，可以进行异地工程周转使用。 （4）模板各种构件标准化、模数化，附件配套齐全，适用性强。 模板支撑体系通过不同的组合，采用定型辅件连接，简单可靠，安装速度快。不仅适用在剪力墙施工，还适用在框架柱、梁、板施工。同时新型组件式建筑模板支撑体系工具的定性化与规范化约束了工人施工的规范性，也能很好的保证施工质量。 （5不受环境条件的影响，施工工期有保证。

模板支撑体系设计

阳光海岸8号别墅 模板工程施工组织设计 一、工程概况： 本项目为阳光海岸别墅群其中的一栋，占地面积333.82M2，本期工程建筑面积为930.29 M2，工程位于风光秀丽的厦门市黄厝村黄金海岸，南靠环岛路，交通便捷。该工程设私家花园，有游泳池，叠泉水池。整个设计为现代白色派，规划合理，布局错落有致，可谓独具匠心。 别墅群具体情况如下： 本别墅工程结构形式均为钢筋砼框架结构，基础为钢筋砼独立基础。填充墙（外墙，内墙）均采用200厚多孔粘土砖，卫生间隔墙为120厚粘土砖，个别单体内局部采用GRC墙板。屋面设FSG防水保温板，采用APP改性沥青卷材防水。装修部分较简单，室内仅做到粗装修、外墙面主体采用白色方砖、阳台及檐板、窗套采用白色涂料、局部采用文化石、花岗石贴面。整体建筑外观简朴、色彩淡雅，充分体现了现代白色派风格。

二、一般做法及柱模计算： 本工程基础模板采用木模，木模应保证下料尺寸准确、拼缝严密，保证砼不漏浆。 木模底部加固可采用在垫层中埋木条的方法，底部挡木与木条用铁钉固定，采用此方法简单可靠，容易保证砼不跑模，上部采用锁条木条（木方）。 本工程砼拟采用自拌砼。 砼工程施工前，应事先做好砼的配合比试验报告，然后换算成施工配合比施工。砼搅拌的计量须准确、砂、石的重量误差为±3%，水泥、水的重量误差为±2%。 砼施工完毕，要派人浇水养护不少于7d。 本工程主体结构模板采用木模板钢管支撑。木模板为七夹板，模板支撑系统采用Φ48钢管搭设满堂脚手架，立杆间距1.5m。柱模采用钢管箍，钢箍间距40cm一道。 模板安装时，要保证其平整度和柱高的正确性，模板支撑系统必须有足够的稳定性。 砼浇筑前24小时应对模板淋水，并用油毡纸及小木板堵缝，以免漏浆。 模板的拆除应严格按规范要求，并在砼施工时，留置两组试块，标准养护，作为拆模的依据。砼若未达到强度要求，不得提前拆模。 下面对柱箍进行计算 柱截面尺寸最大350×900mm，层高3.25m，砼浇筑速度V=2m/h,

铝合金模板支撑体系安全计算书2018.3.16

江苏徐州万科淮海西路A地块八街区项目 铝合金模板支撑体系安全计算书 1.1计算依据 1.1.1计算参数 固定荷载系数：1.2 活动荷载系数：1.4 活动荷载： 施工人员及设备荷载： 1.0KN/㎡（计算支架立柱及其他支撑构件） 模板自重：0.5KN/m2 混凝土密度荷载：25KN/㎡ （参考《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ62-2008），《组合铝合金模板工程技术规程JGJ386-2016》） 1.1.2支撑相关参数 钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2； 钢管屈服强度f y ：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 钢管抗剪强度设计值f v ：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值f ce ：325N/mm2

内外套管式钢支撑，φ60×2.5套管套住φ48×3.0插管，选择截面较弱的φ48钢管计算，楼层高度H按2900mm考虑，支撑头高度130mm，楼板厚度按 最大板厚120mm考虑，各支撑点间距L 1×L 2 不大于1300mm×1300mm，考虑插 管与套管由于配合间隙及安装误差产生上下端偏心为1/2钢管直径。1.2.1计算条件 1、荷载计算： 楼板厚度120mm: 楼面荷载设计值：P=1.2×(25×0.12+0.5)+1.4×(2.5+1.0)=9.1 KN/㎡

2、独立钢支撑示意图： 3、独立钢支撑受力简图：

1.2.2独立钢支撑计算 立杆的稳定性验算： 截面A1=451mm2 A2=424.1mm2 截面惯性矩I 1=187002；I 2 =107837； i=20.35mm 截面抗弯模量W 1x =6210mm3；W 2x =4493mm3 l=H-h-130 等效弯矩系数β mx =1 N——立杆的轴心压力设计值，N=间距×P 偏心弯矩值M x =N× D/2 =1.169 其中n=187002/107837=1.734 λ——长细比: λ=μl/i 欧拉临界力 N EX = 2 2 x A E λ π? ? [f]——钢管立柱抗压强度设计值，[f]=205N/mm2?——轴心受压稳定性系数，查下表

模板支撑体系如何搭设

模板支撑体系如何搭设 1．模板材料要求 1.1 墙、柱、梁、板使用厚度不低于15mm厚的胶合板，板胶合层应层次分明、密实、无孔洞。 2．木枋材料要求 2.1 采用标准尺寸木枋，使用前须过刨处理，截面尺寸偏差?3mm。 2.2 推荐采用钢枋或钢木枋，其刚度大、精度高、周转次数多、总体成本相对较低。3．内撑及对拉螺杆要求 3.1 墙内撑采用成品带齿口内撑，可取消工人绑扎内撑的工作，并防止内撑掉落。3.2 推荐使用带胶杯对拉螺杆套管，套管材质可采用厚壁型PVC管材或PPR管材，可有效控制截面尺寸和表面平整度，预防对拉螺杆处漏浆。 4、基层清理、柱底定位筋 4.1 墙柱砼基层施工缝需踢打至露石，并清理干净。 4.2 墙柱模板下口内侧需设? 8定位筋，定位筋距模板阴阳角50mm开始设臵，间距≯500mm。 5．梁模支撑与架体加固要求 5.1 梁底模两侧须设臵限位扣件，同跨内两端必须设臵，中部每隔两道小横杆设一道限位扣件。 5.2 梁支撑的小横杆间距同立杆间距且?1.2m，当梁下方的支撑立杆间距＞1.2m或梁高度?600mm时，梁下方增加立杆支撑，立杆间距?1.2m。

5.3 截面高度?500mm的梁应在侧模中部设臵一道水平木枋，避免胀模；外边梁?600mm时，应设臵对拉螺杆并在梁下口采用专用夹具进行加固，间距≯600mm；中间梁高?500mm时采用专用夹具或“步步紧”进行加固。 6．板模支撑及架体加固要求 6.1 楼板第一排立杆距墙?500mm，楼板支撑立杆纵、横向间距?1.2m，扫地杆距楼面?200mm，中间水平拉杆步距?1800m。 6.2 立杆设臵顶托的，顶托旋出长度?200mm，不允许采用底托代替，上部应设臵2根木枋或2根钢管，避免受力偏心。 6.3 楼板模板支撑木枋间距?200mm ；木枋端部离梁侧模板?150mm；支撑木枋不得在同跨立杆搭接。 7．墙柱加固 7.1 墙柱侧模采用通长标准木枋或槽钢、方钢，间距?200mm，背枋必须顶到板底。 7.2 层高3m的内墙柱不少于4排加固，外墙墙柱不少于5排加固，第一排螺杆离地小于200mm。 7.3 对拉螺杆横向纵向距离?600，每块标准模板不少于6个标准孔，孔洞距边≯200mm。 7.4 剪力墙转角处螺杆距阴角或阳角<200mm，剪力墙短肢边的加固应采用钢管和螺杆对拉加固。 7.5 加固螺杆处必须设臵内撑并固定牢固，加固时应用力适当，避免模板内嵌咬肉。7.6 墙柱根部可采用套模填塞或砂浆塞缝，避免漏浆。 8．梁墙交接位置的处理 8.1 为了避免梁与墙模板交接处出现错位，影响平整度，梁侧面水平背枋应伸过梁与墙柱模板接缝处10cm-15cm，剪力墙侧面阳角背枋在梁底位臵截断。

模板支撑系统设计计算

模板支撑系统设计计算 KL-3梁立柱支承计算 矩形梁、净跨4.17m，截面尺寸为350mm×750mm，离地面高度3.15m，采用钢管脚手架支承系统，初步考虑立柱钢管横距0.8m，纵距0.9m。大横杆步距1.8m。模板采用组合钢模板。 荷载值确定为：定型组合钢模板0.50KN/m2，普通混凝土24.0KN/m3，梁钢筋1.5KN/m3砼，振捣混凝土时产生的荷载水平模板为2.0KN/m2，施工荷载总计5.0KN/m2。 （一）荷载计算（荷载分项系数1.2） 1、钢模板自重：1.2×0.5×（0.35+0.75×2）=1.11KN/m 2、混凝土荷重：1.2×24.0×（0.35×0.75）=7.56KN/m 3、钢筋荷重：1.2×1.5×0.35×0.75=0.47KN/m 4、振捣混凝土荷载：1.2×2.0×0.35=0.84KN/m 5、施工荷载：1.2×5.0×0.35=2.1KN/m q1=12.08KN/m 设计荷载值乘以r=0.9的折减系数 q=0.9 q2=q×q1=0.9×12.08=10.87KN/m （二）强度验算 钢管支承架采用直径48mm，壁厚3.5mm的普通脚手架管，每米

重3.84kg。脚手架钢管按轴心受压强度条件承载力为PN1≤81.52KN。当大横杆间距为1.0~2.0m，压杆长度系数μ为0.7~1.0时，按轴心受压稳定条件计算的为0.42PN1。 即P N=81.52KN×0.42=34.24KN N=q1.L=12.08KN/m×0.8m=9.66KN 验算结果 P1N=1/2q×0.8=1/2×12.08×0.8=4.83KN 即P1N＜PN 4.83KN＜34.24KN 满足要求

模板支撑体系验算

1.模板支撑体系验算 根据本工程施工图纸平面布置结合平面规划布置，本计算依据结合设计图纸梁截面荷载统计，取最大的梁和板分别进行复核验算，并且满足施工现场施工操作要求。 1.1 A类梁（200×1100）梁盘扣式钢管模板支撑计算书 1.1.1计算参数 结构楼板厚150mm，梁宽b=200mm，梁高h=1100mm，层高6.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用两根盘扣式钢管支撑,横向间距900mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.65m;钢管直径48mm，壁厚3.2mm，截面积4.50cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0479kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。 1.1.2梁底模验算 （1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值 ①底侧模自重0.3 kN/m2 ×(0.20 + 1.90 ) ×1.2 = 0.76 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.20 × 1.10 × 1.2 = 6.34 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.20 × 1.10 × 1.2 = 0.40 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.20 × 1.4 = 0.56 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 8.05 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 6.24 kN/m （2）底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。 W=bh2/6=200×182/6=10800mm3,I=bh3/12=200×183/12=97200mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×8.05×2502=-52828N·mm σ=Mmax/W=52828/10800=4.89N/mm2 梁底模抗弯强度σ=4.89N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×8.05×250=1220N τ=3Vmax/(2bh)=3×1220/(2×200×18)=0.51N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.51N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=0.644,q2=6.24kN/m; υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×6.24×2504/(100×6000×97200)=0.27mm [υ]=L/250=250/250=1.00mm 梁底模挠度υmax=0.27mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。