汽动引风机

汽动引风机自动控制

一、汽动引风机转速控制

1、策略说明

转速控制采用炉膛负压偏差PI调节加控制前馈的方式实现。汽动引风机转速指令在DCS生成后通过硬接线送至MEH站，进行PID调节

动作引风机切换阀和控制阀。

K P为变参数，随压力偏差而改变。炉膛压力偏差越大，比例作用越强。

被调量为炉膛压力，其设定值由炉膛压力设定值由运行人员手动输入（当转速控制和静叶控制都在手动时跟踪实际炉膛压力），实际值

为左墙压力1,2和右墙压力1三取中所得，前馈为送风机动叶开度。

炉膛压力偏差在±20Pa内不调节。

2、汽动引风机转速指令生成

炉膛负压偏差PI调节产生公共指令（当两台引风机小机转速控制不在自动或发生引风机RB时，公共指令=A与B指令各取一半之和）。

A的指令为公共指令加上偏置；B的指令为公共指令减去偏置。

A,B都在自动时，偏置由运行人员在B引风机小机控制面板上输入；

A在自动，B不在自动时，偏置=公共指令-B的输出指令。B的输出指令跟踪B的当前实际转速值，A的输出指令为2倍的公共指令减

去B的输出指令；

B在自动，A不在自动时，偏置=A的输出指令-公共指令。A的输出指令跟踪A的当前实际转速值，B的输出指令为2倍的公共指令减

去A的输出指令。

3、切手动条件

三个炉膛压力均为坏点

引风机小机遥控未投入（引风机小机遥控投入信号从MEH站硬接线送入，后取非）

引风机小机转速（由MEH站转速1,2,3三取中硬接线送到DCS站）小于2200RPM

引风机小机停运（运行信号取非，运行信号由停机信号取非后三取二与上引风机小机转速3,4,5大于2000RPM（MEH站判断完送出三个DO点）三取二所得）

炉膛压力设定值与实际值偏差大于±1000Pa。

4、遥控允许投入条件(以下两个条件相与)

汽动引风机转速设定值与实际值偏差小于3000RPM或发生RB

汽动引风机实际转速大于1000RPM

5、自动投入允许条件

一台引风机运行时，汽动引风机的静叶指令大于60%且实际转速大于2550RPM；

两台引风机都运行时，A/B汽动引风机静叶指令中最小的大于60%且A/B汽动引风机实际转速中最小的大于2550RPM；

两台引风机都运行时，A/B汽动引风机实际转速中最大的小于2500RPM

6、超驰回路

当MFT工况发生时，由于炉内燃料的丧失，炉内烟气流量和炉内温度快速下降，导致炉膛压力将快速下降。如不采取相关措施可能导致炉膛压力过低，严重时将影响设备的安全。因此设置了MFT超驰保护回路。引风机小机转速控制超驰：当MFT动作时，产生一个引风机小机转速负向前馈指令，该指令的大小根据动作前机组负荷大小和引风机运行台数判断，负向前馈指令的持续时间为30s；经过30s后该前馈指令向0复归。超驰信号在引风机小机转速在自动时起作用（不管引风机静叶操作站在自动方式还是在手动方式都是起作用的）。

7、闭锁回路

设计中考虑了炉膛压力偏差过大时对引风机的方向闭锁，当炉膛压力过高时，引风机转速只许增大，不许减小；当炉膛压力过低时，引风机转速只许减小，不许增大。

炉膛压力正常时，公共指令上下限为25.5%~90%；当炉膛压力高于800Pa时，公共指令的下限为当前指令，闭锁减；当炉膛压力低于-800Pa时，公共指令的上限为当前指令，闭锁增。

二、汽动引风机静叶控制

1、策略说明

静叶控制采用炉膛负压偏差PI调节加控制前馈的方式实现。

K P为变参数，随汽动引风机实际转速而改变。实际转速越大，比例作用越弱。

被调量为炉膛压力，其设定值由炉膛压力设定值由运行人员手动输入（当转速控制和静叶控制都在手动时跟踪实际炉膛压力），实际值

为左墙压力1,2和右墙压力1三取中所得，前馈为送风机动叶开度。

炉膛压力偏差在±20Pa内不调节。

2、汽动引风机静叶指令生成

炉膛负压偏差PI调节产生公共指令（当汽动引风机A、B静叶均不在自动或汽动引风机A静叶指令大于110%或汽动引风机B静叶指令

大于110%或汽动引风机A转速控制在自动或汽动引风B 转速控制

在自动时，公共指令=A与B指令中取最大值）。

A的指令为公共指令加上A的偏置；B的指令为公共指令加上B的偏置。

A/B偏置均由运行人员在各自的操作面板上操作

3、切手动条件

引风机B运行，引风机A运行信号消失

三个炉膛压力均为坏点

汽动引风机静叶执行机构故障或汽动引风机静叶指令反馈偏差大于5%，延时5秒

汽动引风机静叶执行机构不在远方

炉膛压力设定值与实际值偏差大于±1000Pa

4、超驰回路

当MFT工况发生时，由于炉内燃料的丧失，炉内烟气流量和炉内温度快速下降，导致炉膛压力将快速下降。如不采取相关措施可能导

致炉膛压力过低，严重时将影响设备的安全。因此设置了MFT超驰

保护回路。引风机小机静叶控制超驰：当MFT动作时，产生一个引

风机小机静叶负向前馈指令，该指令的大小根据动作前机组负荷大

小和引风机运行台数判断，负向前馈指令的持续时间为30s；经过

30s后该前馈指令向0复归。

引风机B运行，引风机A运行信号消失，引风机A的静叶超驰关到0

5、闭锁回路

设计中考虑了炉膛压力偏差过大和汽动引风机转速过高时对引风机静叶的方向闭锁。

当炉膛压力过高时，引风机静叶只许开大，不许关小；当炉膛压力过低时，引风机动叶只许关小，不许开大。

当汽动引风机转速指令高于90%且实际转速大于5300RPM时引风机静叶闭锁减。

炉膛压力正常时，公共指令上下限为0%~90%；当炉膛压力高于800Pa时，公共指令的下限为当前指令，闭锁减；当炉膛压力低于-800Pa时，公共指令的上限为当前指令，闭锁增。

吹灰器新增气源改造方案

吹灰器气源改造方案 1、概述 国电泰州电厂2×1000MW锅炉是哈尔滨锅炉厂有限责任公司与日本三菱公司联合进行技术设计、制造的超超临界参数变压运行，#1炉于2007年12月份投产，#2炉于2008年3月份投产。 两台锅炉蒸汽吹灰系统汽源取自分隔屏过热器出口集箱连接管，蒸汽压力约为28MPa，蒸汽温度约为510℃，而国电泰州电厂长吹正常工作压力要求为 1.5—2Mpa，短吹正常工作压力要求为1.5Mpa左右。由于蒸汽从分隔屏出口取出时压力过高，需经过减压阀减压后方可供吹灰器使用，大量高品质蒸汽被浪费。 针对吹灰蒸汽汽源压力过高这一情况，锅炉专业拟进行吹灰蒸汽汽源改造。国电泰州电厂一期2×1000MW锅炉冷再入口蒸汽压力5.11Mpa，温度353℃（BMCR 工况），满足吹灰蒸汽要求，可从冷再入口管道接入一路蒸汽进入原吹灰蒸汽管道，原分隔屏出口蒸汽汽源保留，两路汽源同时具备投运条件，原汽源作为备用汽源，改造汽源作为常用汽源，保证不同负荷下的吹灰汽源要求。采用低品质蒸汽吹灰，响应国家节能号召，且提高了锅炉经济性。 2、改造方案 经过调研，华能玉环电厂、华能金陵电厂等单位已经完成了蒸汽吹扫的改造并已投入实际运行，投运后，使用效果良好，达到了预定的节能效果，特别是华能金陵电厂锅炉与国电泰州电厂锅炉为同一型号，其改造方案具有极高的参考性。根据国电泰州电厂锅炉情况，制定方案如下： 2.1 汽源的选择 汽源选择为再热器冷段蒸汽，蒸汽工作压力为 5MPa左右、温度约350℃左右。因#1锅炉汽动引风机改造已从B侧冷再蒸汽进锅炉前管道弯头处抽取蒸汽，#2锅炉也将进行汽动引风机改造，从方便施工的角度出发，吹灰蒸汽引接点可设在汽动引风机从冷再蒸汽抽取管段电动门前。据泰州电厂提供资料，汽动引风机用汽量约为100t/h，而吹灰蒸汽最大用汽峰值为25t/h，吹灰平均蒸汽用量10t/h。从该处抽取蒸汽对汽动引风机的影响，已与华东设计院联系评估，华东院表示对汽动引风机无影响；抽取蒸汽对锅炉再热器系统的影响，将由哈锅厂进行校核，出具相应校核报告。蒸汽接出后并入原有吹灰蒸汽管道。

动叶可调式轴流风机动叶调节基本知识图

改变动叶安装角是通过动叶调节机构来执行的，它包括液压调节装置和传动机 构。液压缸内的活塞由轴套及活塞轴的凸肩被轴向定位的，液压缸可以在活塞 上左右移动，但活塞不能产生轴向移动。为了防止液压缸在左、右移动时通过 活塞与液压缸间隙的泄漏，活塞上还装置有两列带槽密封圈。当叶轮旋转时， 液压 缸与叶轮同步旋转，而活塞由于护罩与活塞轴的旋转亦作旋转运动。所以 风机稳定在某工况下工作时，活塞与液压缸无相对运动。活塞轴的另一端装有 控制轴，叶轮旋转时控制轴静止不动，但当液压缸左右移动时会带动控制轴一 起移动。控制头等零件是静止并不作旋转运动的。叶片装在叶柄的外端，每个 叶片用6个螺栓固定在叶柄上，叶柄由叶柄轴承支撑，平衡块与叶片成一规定 的角度装设，二者位移量不同，平衡块用于平衡离心力，使叶片在运转中成为 可调。动叶调节机构被叶轮及护罩所包围，这样工作安全，避免脏物落入调节 动叶可调式轴流风机动叶调节原理图 W 片 13.21 | 18.14 | U. SI j ? * 1 / %J3L At -— 23. IQ 18.? 1 \ 23.S0 i \ ----

机构，使之动作灵活或不卡涩。当轴流送风机在某工况下稳定工作时，动叶片也在相应某一安装角下运转，那么伺服阀将油道①与②的油孔堵住，活塞左右两侧的工作油压不变，动叶安装角自然固定不变。当锅炉工况变化需要减小调节风量时，电信号传至伺服马达使控制轴发生旋转，控制轴的旋转带动拉杆向右移动。此时由于液压缸只随叶轮作旋转运动，而调节杆（定位轴）及与之相连的齿条是静止不动的。于是齿套是以 B 点为支点，带动与伺服阀相连的齿条往右移动，使压力油口与油道②接通，回油口与油道①接通。压力油从油道②不断进入活塞右侧的液压缸容积内，使液压缸不断向右移动。与此同时活塞左侧的液压缸容积内的工作油从油道①通过回油孔返回油箱。由于液压缸与叶轮上每个动叶片的调节杆相连，当液压缸向右移动时，动叶的安装角减小，轴流送风机输送风量和压头也随之降低。当液压缸向右移动时，调节杆（定位轴）亦一起往右移动，但由于控制轴拉杆不动，所以齿套以 A 为支点，使伺服阀上齿条往左移动，从而使伺服阀将油道①与②的油孔堵住，则液压缸处在新工作位置下（即调节后动叶角度）不再移动，动叶片处在关小的新状态下工作。这就是反馈过程。在反馈过程中，定位轴带动指示轴旋转，使它将动叶关小的角度显示出来。若锅炉的负荷增大，需要增大动叶角度，伺服马达使控制轴发生旋转，于是控制轴上拉杆以定位轴上齿条为支点，将齿套向左移动，与之啮合齿条（伺服阀上齿条）也向左移动，使压力油口与油道①接通，回油口与油道②接通。压力油从油道①进入活塞的左侧的液压缸容积内，使液压缸不断向左移动，而与此同时活塞右侧的液压缸容积内的工作油从油道②通过回油孔返回油箱。此时动叶片安装角增大、锅炉通风量和压头也随之增大。当液压缸向左移动时，定位轴也一起往左移动。以齿套中A 为支点，使伺服阀的齿条往右移动，直至伺服阀将油道①与②的油孔堵住为止，动叶在新的安装角下稳定工作。

引风机说明

引风机说明 变频改造的提出背景 引风机是我公司燃煤锅炉烟气系统中的主要设备之一。通过控制引风机入口静叶开度调节引风量，维持锅炉炉膛负压稳定。如果炉膛负压太小，炉膛容易向外喷粉，既影响环境卫生，又可能危及设备和操作人员的安全；负压太大，炉膛漏风量增大，增加了引风机的电耗和烟气带来的热量损失。因此，控制引风量大小，稳定炉膛负压值，对保证锅炉安全、经济运行具有十分重要的意义。 异步电动机在启动时启动电流一般达到电机额定电流的6~8倍，对厂用电形成冲击影响电网稳定，同时强大的冲击转矩对电机和风机的使用寿命存在很大的不利影响。锅炉引风机系统的电气一次动力回路采用一拖一自动工/变频切换方案，单台机组系统主电气原理图如下。

1)注：#2机#1引风机开关编号为QFA21、QFA22、QFA23;#2机#2引风机开关 编号为QFB21、QFB22、QFB23。 2)上图中，QFIA、QFIB表示原有引风机高压开关； 3)QFA11、QFB11表示变频器输入侧电源开关； 4)QFA12、QFB12表示变频器输出侧电源开关； 5)QFA13、QFB13表示工频旁路电源开关； 6)TF1、TF2表示高压变频器，M表示引风机电动机。 7)QFA11～QFA13、QFB11～QFB13、TF1~TF2均为新增设备。 8)其中，QFA12和QFA13、QFB12和QFB13之间存在电气互锁和逻辑双重闭锁 关系，防止变频器输出与6kV电源侧短路。 9)正常运行时，断开QFA13、闭合QFA11、QFA12高压真空断路器，1#引风机 处于变频运行状态；断开QFB13、闭合QFB11、QFB12高压真空断路器，2#引风机处于变频运行状态；由变频器启/停设备，实现引风机控制和电气保护。 10)当机组运行过程中TF1变频器（TF2变频器）故障时，系统自动联跳变频器 上口的高压真空断路器QFA11（QFB11），断开变频器输出侧高压真空断路器QFA12（QFB12）。系统自动根据故障点位置判断是否能够切换至工频，并根据运行工况启动引风机工频运行，转为采用入口静叶开度控制风量与另外一台变频引风机协调运行。切实保障引风机变频器故障情况下的无扰切换、无需锅炉降负荷运行。 同时，为提高系统的安全性、可靠性，对高压真空断路器柜的控制逻辑进行整体设计。主要包括以下几个方面： 1.对变频器上口高压真空断路器的合、分闸控制回路进行改造与变频器实现联 锁保护功能。当变频器不具备上电条件时，闭锁高压真空断路器合闸允许回路，防止误送电；当变频器出现重故障时，紧急联跳上口高压真空断路器，断开厂用10kV段侧电源，确保设备安全。 2.变频器与下口高压真空断路器实现联锁功能。当变频器下口开关没有合闸 时，禁止变频器启动；当引风机变频运行时，下口开关异常分断，变频系统发出运行异常信号，确保引风系统及时有效的采取紧急处理措施。 3.变频器与上口高压真空断路器、下口高压真空断路器配合通过对运行工况的 实时监测处理，引风系统分级、分点地判断分析故障点位置，确定10kV网

动叶可调式轴流风机动叶调节基本知识图

动叶可调式轴流风机动叶调节原理图 改变动叶安装角是通过动叶调节机构来执行的，它包括液压调节装置和传动机构。液压缸内的活塞由轴套及活塞轴的凸肩被轴向定位的，液压缸可以在活塞上左右移动，但活塞不能产生轴向移动。为了防止液压缸在左、右移动时通过活塞与液压缸间隙的泄漏，活塞上还装置有两列带槽密封圈。当叶轮旋转时，液压缸与叶轮同步旋转，而活塞由于护罩与活塞轴的旋转亦作旋转运动。所以风机稳定在某工况下工作时，活塞与液压缸无相对运动。活塞轴的另一端装有控制轴，叶轮旋转时控制轴静止不动，但当液压缸左右移动时会带动控制轴一起移动。控制头等零件是静止并不作旋转运动的。叶片装在叶柄的外端，每个叶片用6个螺栓固定在叶柄上，叶柄由叶柄轴承支撑，平衡块与叶片成一规定的角度装设，二者位移量不同，平衡块用于平衡离心力，使叶片在运转中成为

机构，使之动作灵活或不卡涩。当轴流送风机在某工况下稳定工作时，动叶片也在相应某一安装角下运转，那么伺服阀将油道①与②的油孔堵住，活塞左右两侧的工作油压不变，动叶安装角自然固定不变。当锅炉工况变化需要减小调节风量时，电信号传至伺服马达使控制轴发生旋转，控制轴的旋转带动拉杆向右移动。此时由于液压缸只随叶轮作旋转运动，而调节杆(定位轴)及与之相连的齿条是静止不动的。于是齿套是以B点为支点，带动与伺服阀相连的齿条往右移动，使压力油口与油道②接通，回油口与油道①接通。压力油从油道②不断进入活塞右侧的液压缸容积内，使液压缸不断向右移动。与此同时活塞左侧的液压缸容积内的工作油从油道①通过回油孔返回油箱。由于液压缸与叶轮上每个动叶片的调节杆相连，当液压缸向右移动时，动叶的安装角减小，轴流送风机输送风量和压头也随之降低。当液压缸向右移动时，调节杆(定位轴)亦一起往右移动，但由于控制轴拉杆不动，所以齿套以A为支点，使伺服阀上齿条往左移动，从而使伺服阀将油道①与②的油孔堵住，则液压缸处在新工作位置下(即调节后动叶角度)不再移动，动叶片处在关小的新状态下工作。这就是反馈过程。在反馈过程中，定位轴带动指示轴旋转，使它将动叶关小的角度显示出来。若锅炉的负荷增大，需要增大动叶角度，伺服马达使控制轴发生旋转，于是控制轴上拉杆以定位轴上齿条为支点，将齿套向左移动，与之啮合齿条(伺服阀上齿条)也向左移动，使压力油口与油道①接通，回油口与油道②接通。压力油从油道①进入活塞的左侧的液压缸容积内，使液压缸不断向左移动，而与此同时活塞右侧的液压缸容积内的工作油从油道②通过回油孔返回油箱。此时动叶片安装角增大、锅炉通风量和压头也随之增大。当液压缸向左移动时，定位轴也一起往左移动。以齿套中A为支点，使伺服阀的齿条往右移动，直至伺服阀将油道①与②的油孔堵住为止，动叶在新的安装角下稳定工作。

汽动引风机和电动引风机并联运行控制策略

龙源期刊网 https://www.docsj.com/doc/d817817928.html, 汽动引风机和电动引风机并联运行控制策略作者：郭志成胡胜林毛睿 来源：《魅力中国》2018年第20期 摘要：随着火力发电厂机组蒸汽初参数的提高、超超临界机组在国内逐渐增多。同时，高参数、大容量机组所配辅机的容量也随之增大。常规配置中，引风机均采用电动机驱动，电机容量增大后带来了厂用电增加、启动电流大，厂用电电压等级需要提高等问题。近年来，引风机采用小汽轮机驱动被越来越多的电厂采纳。本文针对国内某电厂超超临界机组汽动引风机和电动引风机运行控制策略进行探讨。 关键词：汽动引风机；电动引风机；并联运行 一、综述 该工程为2×660MW超超临界机组设计两台50%容量汽动引风机和一台30%容量电动引风机，电动引风机与A汽动引风机共用进出口烟道，带脱销系统，脱硫未设增压风机，。 汽动引风机 G158/305型；静叶可调轴流风机；风量520.66 m3/s；全压9960Pa；转速 990r/min。 电动引风机 AN35e6（V19+4°）型；静叶可调轴流风机；风量486.2m3/s；全压4820Pa；转速585r/min。 电动引风机与汽动引风机压头差距较大，引风机系统未设流量测点，靠烟气压力测点和电动引风机电流调整并列运行比较困难，并列运行后调整出力也存在较大风险。 建议引风机运行方式： （1）直接采用两台汽动引风机同时启动的方式（机组带大负荷后并风机也存在一定风险）； （2）先启动电动引风机进行锅炉点火，再启动B汽动引风机，将电动引风机负荷倒到B 汽动引风机上，然后停电动引风机，启动A汽动引风机，并列两台汽动引风机运行。 不建议引风机运行方式： （1）长时间保持电动引风机与汽动引风机并列运行； （2）电动引风机与A汽动引风机并列运行。

引风机改造施工技术方案

批准： 分管副总工程师审核： 生产技术部审核： 相关专业会签： 专业技术审核： 编制： 日期：2013年09月15日

本施工方案是为国电电力大同第二发电有限公司#3炉引风机改造制定的。由于施工工期短，工作量大，方案中对施工进度做了详细编排。在具体施工时，可根据现场的具体情况相互穿插进行。 1施工部署 1.1联系电厂有关人员，开热机检修工作票，经批准后方可施工。 1.2经电厂审核批准施工方案后，对全体施工大修人员宣读讲解施 工技术方案和安全措施及工期进度。 1.3 装好检修临时电源，容量不小于100KW，装好施工照明灯。1.4 选现场方便之处张贴安全措施及工期进度表。 1.5 引风机施工现场6台电焊机就位,置于#2炉引风机房。 1.6备好充足的氧气和乙炔,分别放到引风机房内指定位置。 1.7更换的备件运入现场，放在方便处，不得影响通行。 1.8改造设备的吊装临时通道准备就绪。 1.9准备好跳板，脚手架杆、卡扣运入现场。 1.10打开全部人孔门和检修所必须割开的检修孔。 1.11在合适的位置开设运送改造设备用的临时通道。 1.12清扫壳体内浮灰，装入袋中运至零米电厂指定地点。 2 施工方案及主要技术措施 2.1、#2炉原#1、#2引风机4台风机本体部分全部拆除，拆除范围包括进口调节挡板膨胀节法兰至原出口膨胀节法兰的所有部分（包括膨胀节）及隔声保温装置，需搭设脚手架，脚手架长10米，宽1.5米，

高6米，分三面搭设，拆除保温及装饰面积约300平米，拆除吨位约30吨/台。 2.2、#2炉#1、#2引风机2台新风机本体部分安装，安装范围包括进口调节挡板、膨胀节法兰至风机出口膨胀节、逆止风门法兰的所有部分（包括进出口挡板、逆止风门支撑架、检修平台制作等）及隔声保温装置，恢复保温及装饰铁皮面积约200平米，安装吨位约50吨/台。 2.3、#2炉#1、#2引风机原液力偶合器、执行器及冷油器全部拆除，安装2台新电机润滑油站（包括冷却水系统、电气、热控系统连接）。 2.4、#2炉#1、#2引风机原入口调节挡板全部拆除，更换安装2套新入口调节挡板(包括电气、热控系统连接，挡板检修平台制作)。 2.5、#2炉#1、#2引风机原电动机全部拆除，更换安装2台配套新引风机电动机（包括电机台板就位找中心，轴瓦润滑油系统连接）。2.6、#2炉#1、#2引风机出口安装2套逆止风门(包括气动执行机构、电控柜安装，风门支撑检修平台制作)。 2.7、＃2炉#1、#2引风机入口烟道加固处理（引风机入口膨胀节至电除尘出口膨胀节，联络烟道等）并清理烟道。 2.8、#2炉#1、#2引风机改造安装后引风机整体试运调试。 2.9施工工艺及技术要求 2.9.1 风机的拆除 2.9.1.1原引风机在拆除前要检查各部件连接情况，确认各部件的连接方式及位置后再进行拆除，拆除吊卸时要注意保护人身设备安全，

锅炉引风机安装作业指导书

锅炉引风机安装作业指导 书 Prepared on 24 November 2020

1编制目的 为了保证国电福州江阴电厂（2×600MW）新建工程#2机组 AN35e6( V19+4°)型轴流式引风机的正确安装，保证引风机安装工作安全、 有序的进行，特编制本作业指导书。 2适用范围 适用于国电福州江阴电厂（2×600MW）新建工程#2机组AN35e6(V19+4°)型轴流式引风机的安装。 3编制依据 3.1国电福州江阴电厂（2×600MW）新建工程《施工组织设计》。 3.2国电福州江阴电厂（2×600MW）新建工程《#1、#2锅炉专业施工组织设 计》。 3.3成都电力机械厂提供《AN系列轴流式通风机使用说明书》。 3.4成都电力机械厂提供引风机安装图纸。 3.5《电力建设施工及验收技术规范》锅炉机组篇 DL/T 5047—95。 3.6《火电施工质量检验及评定标准》锅炉篇（1996年版）。 3.7《火电施工质量检验及评定标准》焊接篇（1996年版）。 3.8《火力发电厂焊接技术规程》DL/T869-2004 3.9《电力建设安全工作规程》（第一部分：火力发电厂） 3.10《电力建设安全健康与环境管理工作规定》（2002-01-21） 4概述 4.1国电福州江阴电厂（2×600MW）新建工程采用哈尔滨锅炉厂制造的600MW 超临界变压直流炉，型号为HG-1913/－YM3。该炉烟风系统选用2台

AN35e6(V19+4°)型静叶可调轴流式引风机，引风机布置在电除尘器后0m 层，以锅炉中心线对称布置。 4.2引风机主要部件重量(每台)如下： 5作业准备 5.1施工机械 5.1.110t龙门吊 1台 5.1.2KH180履带吊 1台 5.1.325t汽车吊 1台 5.1.45t卷扬机 1台 5.1.525t低驾平板车 1台 5.1.6电焊机 3台 5.2检验工器具 5.2.1玻璃管水平仪 (精确度：0.1mm) 1套 5.2.2框式水平仪 (精确度：0.02mm/1000mm) 2个 5.2.3百分表 (精确度：0.01mm) 4套 5.2.4经纬仪 (精确度：0.01mm) 1套 5.2.5钢卷尺20m (精确度：1mm) 1只 5.2.6弹簧拉力计100N (精确度：1N) 1只 5.2.7外径千分尺 (精确度：0.01mm) 1只

引风机调试方案

锅炉引风机及其系统调试措施 1 编制目的 1.1 为了指导及规范系统及设备的调试工作，保证系统及设备能够安全正常投入运行，制定本措施。 1.2 检查电气、热工保护联锁和信号装置，确认其动作可靠。 1.3 检查设备的运行情况，检验系统的性能，发现并消除可能存在的缺陷。 1.4 通过引风机试转的调试，对施工、设计和设备质量进行考核，检查引风机电流、振动及其轴承温度的数值是否符合标准，并将这些数值记录备案，以此确定其是否满足以后正常生产的需求。 2 编制依据 2.1 《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程》（1996年版） 2.2 《电力建设施工及验收技术规范》锅炉机组篇（1996年版） 2.3 《火电工程调整试运质量检验及评定标准》（1996年版） 2.4 《电力建设安全健康与环境管理工作规定》（2002年版） 2.5 《电站锅炉风机选型和使用导则》（DL/T468－2004） 2.6 《电站锅炉风机现场性能试验》（DL/T469－2004） 2.7 《锅炉启动调试导则》DL/T 852-2004 2.8 《火电机组达标考核标准》（2006年版） 2.9 《工程建设标准强制性条文》，电力工程部分2006年版 2.10 《电力建设安全工作规程》(火力发电厂部分)DL5009.1－2002 2.11 设计图纸及设备说明书 3 职责分工 3.1 陕西电力建设第三工程公司 3.1.1 负责分系统试运的组织工作。 3.1.2 负责系统的隔离工作。 3.1.3 负责试运设备的检修、维护及消缺工作。 3.1.4 准备必要的检修工具及材料。

3.1.5 负责有关系统及设备的临时挂牌工作。 3.1.6 配合调试单位进行分系统的调试工作。 3.1.7 负责该系统分部试运后的验收签证工作。 3.2 凯越动力车间 3.2.1 负责系统试运中设备的启、停，运行调整及事故处理。 3.2.2 负责有关系统及设备的正式挂牌工作。 3.2.3 负责试运期间水质的常规化验分析。 3.2.4 准备运行的规程、工具和记录报表等。 3.2.5 负责试运中设备的巡检及正常维护工作。 3.2.6 参加分部试运后的验收签证。 3.3 西北电力建设调试施工研究所 3.3.1 负责试运措施（方案）的编制工作，并进行技术交底。 3.3.2 准备有关测试用仪器、仪表及工具。 3.3.3 分系统调试的指挥工作。 3.3.4 负责试验数据的记录及整理工作。 3.3.5 填写试运质量验评表。 3.3.6 参加分部试运后的验收签证。 3.3.7 编写调试报告。 4 试验内容 4.1 热工信号及测点的检查传动。 4.2 风门挡板冷态检查及传动。 4.3 联锁保护试验。 4.4 引风机及其系统8小时试运。 4.5 引风机及其系统投运后的动态调整。 5 调试前应具备的条件 5.1 系统调试工作正式开始前，调试人员应对本系统进行全面检查，并做好原始记录。 5.2 记录在本系统调试过程中使用到的设备仪器名称、编号。引风机及其系统调试过程中使用到的仪器、仪表有：转速表、振动表、红外测温仪。 6 调试工作程序

气动乳化脱硫塔介绍

气动乳化脱硫塔介绍 气动乳化脱硫塔原理介绍：气动乳化是一种过程，乳化是一种状态。气动乳化过程是这样形成的：在一圆形管状容器中，经加速的待处理烟气以一定角度从容器下端进入容器，形成旋转上升的紊流气流，与容器上端流下的不稳定溶液相碰撞，烟气高速旋切流下的溶液，溶液被切碎，气液相互持续碰撞旋切，液粒被粉碎的越来越细，气液充分混合，形成一定厚度的稳定的乳化液层。在乳化过程中，乳化液层逐渐增厚，上流的气动托力与乳化液的重力达到平衡，乳化液层继续增厚，最早形成的乳化液将被新形成的乳化液取代，带着被捕集的杂质落至脱硫除尘器的底部，在过滤单元中，只要有足够的处理气流量，总将保持一相对稳定的乳化液层。 气动乳化脱硫除尘器由三部分组成，待处理烟气首先进入均气室，再进入气动乳化过滤元件组，经处理过的烟气最后通过气液分离室，经烟道由引风机送入烟囱，最终排向大气。引风机可以装在脱硫塔的前面，也可以装在脱硫塔的后面。如果引风机装在脱硫塔前面，脱硫塔正压工作，引风机装在脱硫塔后面，脱硫塔负压工作。从空气动力学角度来讲，如果脱硫除尘器里面没有过滤元件，这个脱硫塔是一截烟管，或者是流管。当过滤元件存在时候，烟气通过过滤元件旋转上升。烟气是一个单向流程，我们是湿法脱硫，没有脱硫剂的话，是无法脱硫。在循环泵作用下，含脱硫剂的循环液从塔的上部直接流下，不需要喷嘴布液。不需要喷嘴布液又是我们公司脱硫塔一大优势，没有喷嘴布液，避免了因喷嘴堵塞而导致脱硫塔无法运行情况。在重力作用下，循环液直接流下，如果没有引风机的作用的话，循环液将直接从塔上部落到塔的底部。在风机作用下，烟气通过过滤元件旋转上升，与循环液旋切，形成乳化液层。低液气比，最低低至（1-2）：1，就是1000升的烟气只需要1-2升循环液。 气动乳化脱硫塔八大优势： 1、高脱硫率:是目前市场上脱硫率最高的设备，针对各种原烟气，设计脱硫率90%~99%之间 2、使用期长：塔体和所有塔内件，全部以进口316L不锈钢制造，耐高温、

浅谈火力发电厂引风机改造的一些问题

浅谈火力发电厂引风机改造的一些问题 为了响应国家节能减排的号召，降低厂用电的消耗，提高经济效益，引风机和脱硫增压风机合并运行是现在大型火电企业的一个新趋势。我厂继#8号炉引风机和脱硫增压风机合并改造成功后于2011年五月继续对#7炉引风机进行改造。 由于#7号炉的引风机压头不够，所以必须进行改造。主要工作是拆除脱硫风机改风道直通，提高引风机的出口风压。#7号炉的引风机是上海鼓风机厂生产的TLT-SAF型动叶可调轴流风机，通过对轮毂尺寸和叶片的数量、尺寸进行改造以提高压头。原来引风机是16片叶片现增加到26片，轮毂直径增加到1884mm，但风机的下壳体尺寸和整体标高不变，电机进行增容。 面临的主要问题：改造工作的工期控制、各配合工种的协调等问题。 面临的主要难点：风机下壳体定位、电机定位、和轴系找正等。 电机增容对电机的底座没有影响故尺寸不变，所以风机还是利用原基础进行定位，以电机的基础为基准。风机下壳体的定位比较困难，因为电机的定子线圈增加，磁场中心未知，且电机在后期才到，风机本体只能在就位后等待电机的到货。因工期紧，不能电机空转后再定位本体及轴系找正，另外因灌桨问题及电机动力电缆未敷设好等等问题必须先找正、定位。 拆除前先做好原始记录以作参考，考虑到安装时尺寸定位不一样（在此不做详细说明）。由于原风机的轴承箱还要继续使用，所以必须尽快把轴承箱拆下交给厂家。在拆除原本体时，由于本体底脚螺栓还要继续使用，只能拆除螺母，因使用时间太长导致底脚螺栓很难拆，使用了除油漆、除

锈、固定螺杆等方法拆下螺母，拆除连轴器后，整体吊出本体机壳，对基础进行清理，因原基础的高度可能不一定适用新的风机本体，所以要对原二次灌浆进行局部清理，特别是对机壳定位有影响的要多次清理保证定位无阻碍，避免二次起吊，在清理基础上，对螺栓、螺母进行进一步清理，以保证顺利安装。 风机本体无整体底板，是分体式底板，除靠近的螺栓共用一块底板外，每个螺栓孔均只有一只底板，底板下部为校平螺钉，用以在定位时对高度和水平进行调整。 在风机本体及电机全部就位后，开始进行机壳定位，并同时进行电机找正。在风机下壳体就位后，我们根据电机的高度对下壳体大概进行高度定位，用校平螺钉支撑住下壳体，用手旋紧底脚固定螺栓，连接电动机和风机的二个刚挠性半联轴器，并在中间用中间轴相连接，在联接时一定要清理联轴器的结合面，因联轴器的结合面为凸凹型的，我们一般不找轴系的外围偏差，仅找开口偏差，两对联轴器各用4只螺栓对称上紧后，先大概找平轴系的左右开口，再找上下开口，在找正的过程中一定注意可能产生的热膨胀位移，主要是径向位移和轴向位移。 径向位移的消除一般采取叶轮端对轮开口上开口稍大些，电机端对轮开口下开口稍大些，这样在运行状态下，由于引风机的工作温度很高，导致风机本体产生热膨胀从而消除开口，保持轴系的精确，由于这种联轴器，是刚挠性联轴器，它是一种真正的平衡联轴器，它本身就能够平衡安装和运行时的误差，但是如果安装偏差太大的话，会大大影响其使用寿命，故我们在考虑径向误差时仅考虑放±0.15mm的开口误差。而轴向位移就必须

动叶可调轴流引风机的工作原理

第四节引风机 一引风机的结构特点 动叶可调轴流式送风机一般包括：进口消音器、进口膨胀节、进口风箱、机壳、转子、扩压器、联轴器及其保护罩、调节装置及执行机构、液压及润滑供油装置和测量仪表、风机出口膨胀节、进、出口配对法兰。电动机通过中间轴传动风机主轴。 1 进气箱、扩压器 进气箱和进气管道，扩压器和排气管道分别通过挠性进气膨胀节和排气膨胀节连接；进气箱和机壳、机壳与扩压器间用挠性围带连接。这种连接方式可防止振动的传递和补偿安装误差和热胀冷缩引起的偏差。 进气箱中心线以下为成弧形结构，减小进气箱进气损失，并相对减小了气流的脉动，有利于提高风机转子的做功效率。 进气箱、扩压器、机壳保证相对轴向尺寸，形成较长的轴向直管流道，使风机气流流动平稳，减少了流动损失，提高了抗不稳定性能，保证了风机装置效率。 进气箱和扩压器均设有人孔门，便于检修。进气箱有疏水管。 2 机壳 机壳具有的水平中分面以及机壳前后的挠性围带连接，很容易拆卸机壳上半，便于安装和检修转子部。 3 转子 转子由叶轮、轴承箱、中间轴、液压调节装置等组成。 轴承箱为整体结构，借助两个与主轴同心的由圆柱面内置于机壳内筒中的下半法兰上，轴承箱两个法兰的下半部分与机壳内圆筒的相应法兰用螺栓固定。机壳上半内筒的法兰紧压轴承箱相应法兰。 在主轴的两端各装一个滚柱轴承用以承受径向力，为了承受轴向力，在近联轴器端装有一个向心推力球轴承，承担逆气流方向的轴向力。轴承外侧装有氟橡胶制的径向轴密封，防止漏油。 轴承的润滑和冷却借助于轴承箱体内的油池和外置的液压润滑联合油站。为防止烟气温度的影响，对主轴承箱外表面及油管进行附加冷却，在风机一侧装有冷却（密封风机）。 置于整体式轴承箱中的主轴承为油池强制循环润滑。当轴承箱油位超过最高油位时，润滑油将通过回油管流回油站。 润滑油和液压油均由25 l/min的公用油站供油。 叶轮 叶轮轮壳采用低碳合金钢（后盘及承载环为锻件）通过多次焊接后成型，强度、刚度高，叶轮悬臂装在轴承箱的轴端。

风机拆除及安装方案.

作业指导书风机拆除及安装/版次：A 一、工程概况 本工程为华电潍坊发电有限公司#2锅炉引风机改造工程，主要施工项目是机务专业#2机组引风机拆除安装及增压风机拆除，引风机安装场地在2#机组电除尘东侧。#2机组烟气系统引风机安装总计2台，与烟道共同组成烟气系统。本工程引风机是上海鼓风机厂生产的轴流引风机，风机主要由转子、中间轴和联轴器、供油装置、测量仪表、进气箱、括压器、连接件组成，按顺序在基础上组合。增压风机拆除是将原风机全部拆除，新系统不设置增压风机。 （返回目录） 山东电力建设第一工程公司第1页共27页

华电潍坊发电有限公司#2锅炉引风机改造工程风机拆除及安装作业指导书 二、编制依据 编制依据的版本必须是最新版本，保证施工各工序所应达到的标准，确保作业活动的质量得到有效控制。 （返回目录） 山东电力建设第一工程公司第2页共27页

华电潍坊发电有限公司#2锅炉引风机改造工程风机拆除及安装作业指导书 三、开工应具备的条件和施工前应做的准备 开工前的准备工作应保证开工后项目的连续性，验证人应对执行情况进行验证并签字，做好以下工作： 山东电力建设第一工程公司第3页共27页

华电潍坊发电有限公司#2锅炉引风机改造工程 风机拆除及安装作业指导书 山东电力建设第一工程公司 第4页 共27页 （返回目录）

华电潍坊发电有限公司#2锅炉引风机改造工程风机拆除及安装作业指导书 四、人员组织、分工及有关人员的资格要求 本项目的人员组织、分工及对人员资格的要求应是完成任务的基本保证，参加作业的人员必须接受本作业指导书的安全与技术交底，并熟悉其内容。 （返回目录） 山东电力建设第一工程公司第5页共27页

简易找风机转子动平衡方法

简易找风机转子动平衡 方法 文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58-

简易找风机转子动平衡方作者：罗仁波 时间：2015年10月5日 摘要：引风机振动的原因很多，转子动不平衡是风机振动的原因之一。专业技术书籍中介绍的找风机转子动平衡的方法有多种，但在实际工作中使用这些方法都比较复杂，或需一些高精密仪器检测，但仪器昂贵，切操作困难，因此难以让检修人员所熟练掌握与应用。本人在此介绍一种在以往的长期工作实践中摸索总结得来的简易找风机转子动平衡方法。 论文主题： 风机动平衡的屈指可数。在冶金行业的各类风机中，除尘风机较多，外出做动平衡价格昂贵，且影响环保问题，检修量大，另外新叶轮在加工制造过程中由于各种因素，偶尔也会出现不平衡现象。这些不平衡通过找静平衡的方法是可以解决其中一部分的，而一些经过静平衡校验合格的风机转子在高速旋转时仍会发生试重测振动，这些转子的不平衡就必须通过找动平衡的方法才能加以彻底消除。在实际工作中，能够很好的解决设备各类疑难杂症的人员不是很多，能现场解决 一、常用风机找动平衡的几种方法 现场动平衡方法基本为：两点试重测量法、三点试重测法、闪光测相法、影响系数平衡法、计算法、简易平衡法。具体做法如下：两点法：

测出风机在工作转速下两轴承的振动振幅，若A侧振动大（振动值为Ao），则先平衡A侧，在转子上某一点（作记号1）加上试加质量M，测得振动值为A1，按相同半径将此试加质量M移动180°（作记号2），测得振动值为A2，根据测得的A0、A1、A2值，选适当的比例作图，求出应加平衡质量的位置和大小。做法下图： 作△ODM，使OM：OD：DM=A0：A1/2：A2/2，延长MD至C，使 CD=DM，并连接OC；以O为圆心，OC为半径作圆O；延长CO与O圆交于B，延长MO交圆于S，则OC为试加质量M引起的振动值（按比例放大后的振动值），平衡质量Ma为：Ma=M*OM/OC。由图中量得角∠COS为d，则平衡质量应加在第一次试加质量位置1的逆转向α角或顺转向d角处，具体方位由试验确定。 三点法 此法与两点法基本相同，只是用同一试加质量M按一定的加质量半 径依次加在互为120°的三个方向上，测得的三 个振动值为A1、A2、A3，作图如下： 以o为圆心，取适当的比例，以A1、A2、 A3为半径画三段弧A、B、C，在弧A、B、C上分 别取a、b、c点，使三点距离彼此相等，连接ab、bc、ca得等边三角形，并作三角形三个角的平分线交于s点，连接os，以s为圆心，sa（sa=sb=sc）为半径作圆，交os于s’点，s’点即平衡重量应加的位置，从图中看出，它在第一次与第二次加试块的位置

引风机增容改造引风机技术协议精编

引风机增容改造引风机 技术协议精编 Document number：WTT-LKK-GBB-08921-EIGG-22986

中国国电集团公司 国电民权发电有限公司1、2号机组引风机 增容改造引风机设备采购 技术协议 最终用户：国电民权发电有限公司 买方：国电国际经贸有限公司 卖方：成都电力机械厂 二〇一五年十二月

目录

1 总则 1.1本技术协议适用于国电民权发电有限公司1、2号机组烟气超低排放改造工程引风机增容改造工程中所用引风机及其附属设备改造的设计、性能、制造、包装和运输、现场安装指导、质量保证、调试、培训、文件等方面的技术要求。 1.2本技术协议包括引风机本体（含电机）及其驱动装置、辅助设备系统的功能设计、结构、性能和试验等方面的技术要求。本改造工程的范围为2台锅炉共4台引风机设备（每炉2台）。 1.3本技术协议所提出要求和供货范围都是最低限度的技术要求，并未对一切技术细节作出详细规定，也未充分引述有关标准和规范的条文。卖方须提供符合技术规范要求和现行中国或国际通用标准的功能齐全的优质产品及相应服务。 1.4卖方须提供高质量的设备。这些设备须是全新的、成熟可靠、技术先进的产品，且制造厂已有相同容量机组设备制造、运行的成功经验；同时满足国家的有关安全、职业健康、环保等强制性法规、标准的要求。相关产品如配套特种设备必须取得相关部门检验合格证。1.5凡在卖方设计范围之内的外购件或外购设备，卖方至少推荐2～3家同质量等级、性能可靠的优质产品供买方最终确认。卖方对供货范围内的所有设备（包括分包和外购设备）负有全责。 1.6在签订合同之后，到卖方开始制造之日的这段时间内，买方有权提出因参数、规范、标准和规程发生变化而产生的一些补充修改要求，卖方遵守这个要求，具体款项内容由双方共同商定。

送风机引风机等风机类设备安装方案

方案六、送风机、引风机等风机类设备安装方案 1.工程概况： 上海焦化有限公司为了满足“醋酸配套的一氧化碳联产甲醇工程（气化装置）”生产及发电对蒸汽的需求，决定与“气化装置”同时兴建配套的锅炉系统，锅炉系统是本标段（气化装置）公用工程的重要组成部分，本次兴建的锅炉系统规模为：3台130t/h 高温高压硫化床锅炉。 本方案主要针对三台130t/h硫化床锅炉（型号为：UG-130/9.8-M5）系统附属设备引风机、鼓风机的安装进行叙述，锅炉主体的安装、通用设备的安装、煤运系统设备的安装、钢结构的安装，以及大件设备吊装都有独立成篇的施工方案，不在本方案叙述之内。 2. 传动设备安装 2.1施工中执行规范及要求 业主提供的机械设备安装技术规范及随机技术文件 GB50231-98《机械设备安装工程施工及验收规范》（通用规范） GB50275-98《压缩机、风机、泵安装工程施工及验收规范》 2.2 机器的安装工艺流程图如下： 2.3 传动设备安装通用要求 2.3.1风机安装通用要求 （1）风机的安装其基础、消音装置和防震装置应符合设备技术文件要求。 （2）风机的清洁应将机壳和轴承箱拆开并清洗转子、轴承箱体和轴承。 （3）风机轴承箱的找正应与底座紧密结合，整体安装的轴承箱的纵、横向安装水平度不应大于0.1/1000，其测量应在轴承箱中分面上进行，如是左右分开式的轴承箱，

每个轴承箱中分面的纵向安装水平偏差不应大于0.04/1000，横向安装水平偏差不应大于0.08/1000，而主轴轴颈处的安装水平偏差不应大于0.04/1000。 （4）电动机与风机找正时，两半联轴器之间的间隙，应符合设备技术文件规定，对具有滑动轴承电动机，应在测定电子转子的磁力中的位置后再确定联轴器间隙，其联轴器径向位移不应大于0.025mm，轴向倾斜度不应大于0.2/1000。 2.3.2 对中检查 a、为了最终找正检查，找正量具应在管道和支架安装前和期间安装在设备上，所有工艺管和辅助管连接后，取读数。 b、设备和管道连接后，每次检查的对中允差应在厂商规定的范围内或应符合 GB50275-98和GB50231-98的规定。 c、轴找正采用百分表双表找正。 2.3.3风机的试运转 （1）风机试运转前应按规定加注润滑油，盘动转子不得有碰刮现象，并关闭进气调节门。 （2）风机运转正常后，首先进行调节门开度为0°～5°之间的小负荷运转，时间不小于20min，待小负荷运转正常后，再逐渐开大调节门，直至规定负荷为止，连续运转时间不小于2h。 （3）试运转中，滚动轴承温升不得超过环境温度40℃，滑动轴承温度不得超过65℃，轴承部位的振动速度有效值不应大于6.3mm/s。 2.3.4 风机安装后，交工前应定期（至少每周二次）转动，以保证所有轴承按生产厂家安装指南润滑。 2.4风机安装 三套130t/h硫化床锅炉系统风机很多，如锅炉引风机、送风机等。典型风机主要有：

引风机调试方案

锅炉引风机及其系统调试措施 编制目的 为了指导及规范系统及设备的调试工作，保证系统及设备能够安全正常投入运行，制定本措施。 检查电气、热工保护联锁和信号装置，确认其动作可靠。 检查设备的运行情况，检验系统的性能，发现并消除可能存在的缺陷。 通过引风机试转的调试，对施工、设计和设备质量进行考核，检查引风机电流、振动及其轴承温度的数值是否符合标准，并将这些数值记录备案，以此确定其是否满足以后正常生产的需求。 编制依据 《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程》（ 年版） 《电力建设施工及验收技术规范》锅炉机组篇（ 年版） 《火电工程调整试运质量检验及评定标准》（ 年版） 《电力建设安全健康与环境管理工作规定》（ 年版） 《电站锅炉风机选型和使用导则》（ － ） 《电站锅炉风机现场性能试验》（ － ） 《锅炉启动调试导则》

《火电机组达标考核标准》（ 年版） 《工程建设标准强制性条文》，电力工程部分 年版 《电力建设安全工作规程》 火力发电厂部分 － 设计图纸及设备说明书 职责分工 陕西电力建设第三工程公司 负责分系统试运的组织工作。 负责系统的隔离工作。 负责试运设备的检修、维护及消缺工作。 准备必要的检修工具及材料。 负责有关系统及设备的临时挂牌工作。 配合调试单位进行分系统的调试工作。 负责该系统分部试运后的验收签证工作。 凯越动力车间 负责系统试运中设备的启、停，运行调整及事故处理。 负责有关系统及设备的正式挂牌工作。

负责试运期间水质的常规化验分析。 准备运行的规程、工具和记录报表等。 负责试运中设备的巡检及正常维护工作。 参加分部试运后的验收签证。 西北电力建设调试施工研究所 负责试运措施（方案）的编制工作，并进行技术交底。 准备有关测试用仪器、仪表及工具。 分系统调试的指挥工作。 负责试验数据的记录及整理工作。 填写试运质量验评表。 参加分部试运后的验收签证。 编写调试报告。 试验内容 热工信号及测点的检查传动。 风门挡板冷态检查及传动。 联锁保护试验。

杭汽轮集团

杭汽轮集团2011年“两化融合促进节能减排”工作 进展情况汇报 一、企业目前概况及对两化融合促进节能减排的认识 杭州汽轮动力集团有限公司是国家520家重点国有企业，在2011年度“中国最大企业500强”列第274位、中国制造业500强第143位，分别比上年度排名上升20位和9位。杭汽轮集团产业涉及工业制造、进出口贸易、服务业、房地产等领域。产品门类有汽轮机、燃气轮机、压缩机、发电机、造船、医用电子管、齿轮箱等。其中，工业汽轮机的制造能力与产量已居世界第一位,水泥行业余热利用产品居国内第一位,是我国重大装备业的龙头企业。2011年4月，公司（工业汽轮机项目）作为浙江省唯一一家企业荣获了第二届中国工业领域的最高大奖—中国工业大奖的表彰奖。 信息化、工业化高层次的深度结合，走可持续发展的新型工业化道路，是杭汽轮集团的经营理念和不懈追求。公司在实现经济指标连续“翻番”得到同时，从两方面着手，促进并实现了节能减排的企业经营战略：一方面狠抓“万元产值综合能耗”指标并实现连年下降（其中2010年为0.0141吨标煤/万元，比09年下降12.3%）；另一方面努力开发并推广应用节能减排的汽轮机新产品及其成套工程、中小型燃气轮机，利用工艺流程的副汽（气）和余热配备汽轮机进行驱动或发电—目前公司绝大部分产品都属于此类。

部分典型的“节能减排”产品简介： ●100万吨/年以上PTA装置工业汽轮机开发。该产品是大型PTA 装置中驱动工艺空气压缩机的关键动力设备。在PTA装置的流程中，会产生大量难于利用的低压和超低压饱和富蒸汽，工业汽轮机能利用这些饱和蒸汽来驱动工艺空气压缩机，达到能量的回收和利用。该项目是领先于国际水平的创新技术。 ●余热利用系列汽轮机。公司成功开发应用于水泥、钢铁、玻璃、石化等行业的高等级、大功率纯低温余热发电汽轮机，为高能耗行业提供了节能减排有效技术和产品保证。以浙江长兴水泥余热电站9MW 纯低温余热发电项目为例，该余热电站年发电量为6578万kwh，每年可为企业节省标准煤约21906吨，可减少约56225吨ＣＯ２排放。 ●BFG燃气轮机。高炉煤气BFG，是高炉炼铁过程中的大量副产，主要可燃成分是CO，热值低，燃烧条件苛刻，不能作为民用，直接排放会造成污染，放空烧掉也是既浪费又污染。公司通过引进三菱公司燃气轮机的生产技术，成功生产销售了10余台套BFG燃气轮机。 ●电站引风机驱动用汽轮机项目。在海门电厂采用汽动引风机以前，火力发电厂锅炉引风机均采用电动机驱动方式。随着近年来电力行业装机规模日益扩大，各大电力公司纷纷采取节能降耗措施。引风机采用汽轮机驱动，可以有效降低电站运营中的能耗，成为国内各大电力公司和设计院关注的焦点。引风机属于锅炉辅机，烟风系统在运行中存在很多不确定性。既要满足引风机最大工况的出力要求，又要保证正常运行工况下的经济性，汽轮机合理选型与设计非常重要。为

关于引风机电机变频改造的方案

关于引风机电机变频改造的方案 一、引风机电机运行现状 热电公司两台130T/H锅炉所配置的两台引风机额定功率为560KW，平均消耗功率约为401KW，月耗电约30万度，其运行参数如下： 二、原一次风机变频改造效果分析及引风机变频改造的必要性 (一)原两台一次风机变频改造效果分析 2007年10月在进行变频改造前公司专业技术人员对锅炉两台一次风机的运行情况进行了调查，其运行情况如下： 运行工况：通过调节风门开度来调节风量，从而达到调节锅炉负荷的目的，锅炉负荷小范围变化对电机功率消耗影响不大。但由于3#锅炉与4#锅炉在带负荷特性上有些差异，所以在同负荷情况下其风量要求不一样（3#炉风量>4#炉风量），其电机消耗功率也不一样。 平均运行电流3#炉I3：67A 4#炉I4：63A 额定电压U：6KV 平均运行功率： 3#炉P3 =1.732*平均运行电流*额定电压*功率因数 =1.732*67*6*0.85=595(KW) 4#炉P4=1.732*平均运行电流*额定电压*功率因数 =1.732*63*6*0.85=554(KW)

加装变频装置后，其运行情况如下： 运行工况：风门全开，通过调节风机电机的输入电压频率来改变电机的转速来调节风量，从而达到调节锅炉负荷的目的，锅炉负荷变化对电机功率消耗影响较大。 平均运行电流：3#炉I3：45A 4#炉I4：39A 额定电压U：6KV 平均运行功率： 3#炉P３变=1.732*平均运行电流*额定电压*功率因数 =1.732*45*6*0.85=397(KW) 4#炉P4变=1.732*平均运行电流*额定电压*功率因数 =1.732*39*6*0.85=344(KW) 从以上统计数据我们可以得出： 平均节省电量：3#炉P3省= P３-P３变=595-397=198（KW） 4#炉P4省= P4-P4变=554-344=210（KW） 节电率：3#炉= P3省／P3*100%=198／595*100%=33% 4#炉= P4省／P4*100%=210/554*100%=38% 以2008年3月至2009年3月这一时间段为例，3#炉运行4309小时，4#炉运行5563小时，电价按0.41元／度计算，节省电量和电费为： 3#炉总节省电量=运行时间*平均节省电量=4309*198=85.3182万度总节省电费=节省电量*电价=85.3182*0.41=34.9804万元4#炉总节省电量=运行时间*平均节省电量=5563*210=116.823万度总节省电费=节省电量*电价=116.823*0.41=47.8974万元两台共节省电量和电费为： 总节省电量=3#炉总节省电量+4#炉总节省电量 =85.3182+116.823=202.1412万度 总节省电费=3#炉总节省电费+4#炉总节省电费 =34.9804+47.8974=82.8778万元 (二)引风机电机变频改造的必要性 公司电气专业技术人员通过对该两台风机电机运行数据的分析，发现该两台