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悬挑式脚手架施工方案

住宅楼脚手架施工方案

一、工程概况

1、本工程位于新郑路120号。

2、楼层高为2.9米，总高度都为20.9米。

3、采用挑架施工需用工增多。

二、搭设及拆卸方案

1、本工程采用钢管扣件式悬挑脚手架，架子宽900mm，步距1800mm，外架

距离墙面300mm。

2、楼的三角架搭设楼层在一层上，三脚架最大承重高度五层楼层高度；结

构施工时必须事先根据本方案的预留孔和结构的第一层楼面的上的相应

位置留孔及预埋铁件；

该工程从首层开始搭设挑架，挑架搭设位置在二层，留洞及预埋件楼层为三层墙体或楼板,并在五层砼构造柱内于埋钢管间距不大于4米。

3、本工程外架设计为钢管扣件式悬挑架，基本结构分两部分，一是主要受

力的钢管扣件式三角形支架，二是以三脚架为支撑作为整个施工操作平

台的钢管扣件式双排脚手架体系，主要承担施工恒载、活载及部分风载，并将其传递到建筑物上。

4、三脚架支撑是本外架的主要受力构件，其搭设及加固必须严格按照三角

架详图（一般部位、阳台部位、洞口部位及转角部位四种部位）的要求

进行，不得随意减小扣件及改变接头位置。三脚架斜撑中间必须加通常

封闭连杆，三角支架与双排架的力杆一一对应，同一三角支架的内外斜

撑杆端部必须分别布置在横担杆或小横杆的两侧，并且同一根斜撑杆的

两端不能位于横担杆及小横杆的同一侧。

5、上部双排脚手架的搭设同一般双排脚手架，立杆步距与三角支架一一对

应。脚手架与结构的拉接采用刚柔结合方案，其中每单元第一步每根小

横杆（即三角支架的水平杆）都必须穿过结构预留孔或结构洞口与结构

作刚性拉结，并且利用穿墙螺栓对其进行适当的加强。非次种部位的拉

结，利用部分穿墙螺栓或其孔洞穿钢丝与外架拉结，并且根据实际情况

隔一定距离（一般不超过4mm）延长小横杆以顶住结构。所有相邻拉结点

水平间距不超过4米，竖向间距不超过三步架。上下的拉结位置必须错

开布置，呈“梅花状”，以提高整体稳定性，横向同一排力杆上、上下相

邻的小横杆必须布置在力杆两侧，即“跳杆布置”。

6、外架搭设的最大高度为七步架，结构施工上翻时，每满七步（4层）后，

开始搭设上一单元悬挑结构，且上下两个单元的架子必须断开。

7、整个外架全高用安全网密封，不设挡笆，设挡脚板。外架与结构墙体之

间每四层用脚手板封闭，特别是紧靠斜撑根部，一定要封严密。安全网

接头处用细丝连接，最下部包住纵向水平杆，防止落物。

8、悬挑结构的横担管端部的楼板内预埋Φ14的钢筋环，并在钢筋环的两侧

在横担管上加一阻滑扣件。

9、每天至少有两名架子工专职对架子进行检查、维修，对不合乎要求的地

方及时按要求处理，发现异常情况及时汇报。

10、其它要求根据现行有关规范执行。

三、施工安全体系

（一）管理要素

1、项目各部门统一协调管理，实行全员安全管理，任何人发现安全隐患

要及时提出。

2、严格按照脚手架的操作技术规程、规范施工。

3、在安全与质量、进度等方面发生冲突时，一定要坚持“安全第一”。

4、加强管理，杜绝违章作业。

四、质量保证措施

1、脚手架的搭设、拆除，严格按方案执行；

2、每周进行安全生产，质量保证总结会议。

3、教育职工树立“百年大计，质量第一”的思想，强化意识。

4、搭设、拆卸等，施工前有关班组长及工人应熟悉本方案，做好技术交底，

并认真检查执行情况。

5、坚持“预防为主的方针，最大限度地减少损失。

6、在施工过程中，应坚持边施工、边自检、互检的制度，有问题及时改正，

保证施工质量符合设计和施工的质量要求。

7、坚持奖罚严明的质量管理制度。对质量好的要进行精神和物质的表彰和

奖励，对质量不好的，必须查明原因，订出改进措施并落实。对责任人

视情况给予惩罚。

五、安全管理制度（安全纪律）

1、员工要热爱本职工作，提高业务水平及操作技能。能提出改进安全工作

的意见，搞好安全生产。

2、遵守劳动纪律，服从领导和安全、质量检查人员的指挥。工作时，思想

集中，坚守岗位。严禁酒后上架作业。

3、严格执行操作规程，不得违章指挥和违章作业，对违章指挥的指令有拒

绝，并有责任制止他人违章作业。

4、按作业要求正确穿戴个人防护用品，进入施工现场必须戴安全帽。

5、在施工现场行走需要注意安全，不准攀登脚手架。

6、正确使用防护装置和防护设施，不准随意拆除和挪动各种防护装置，防

护设施和警告，安全标志等。

六、计算书

钢管扣件悬挑式外架设计

1、外架参数：

=0.3m，平均步距立杆横距b=1.05m,纵距L=1.20m内立杆距墙b

=1.65m，最大步距h=0.75m，满铺竹笆脚手架七层，竹笆护拦七层，同时h

施工层数为两层，一次最大搭设高度七步架。

钢管为热轧Q

钢，正截面容许应力［σ］=215N / mm2，抗剪容许应力

235

［τ］=125N /mm2，钢管截面抵抗矩ω=5080mm3，有效截面面积A=489 mm2，截面惯性半径i=15.8mm，a类截面，E=2.06×108N/mm2。

2、荷载计算：

钢管Ф48×3.5mm，重量38.5N/m，扣件：对接扣件18.5N/只，转角扣件

14.5N/只。

竹笆脚手、护栏、安全网重量取定350N /m2

施工荷载为活载，取定3000N /m2

（1）恒载标准值：

（a）—纵距内全高钢管重量：

=［(6×1.2+2×1.65+1.5) ×7+2.5+4×3.1］×38.5=3810N k1

（b）—纵距内全高全部扣件重量：关键部位取双扣件

=(6×13.5+2×18.5) ×7+6×14.5=920N

（c）一纵距内竹笆安全网重量：

=350×1.2×1.05×7=3100N

（d）恒载标准值小计：

=3810+920+3100=7.83KN

（2）施工荷载：两层同时施工

=3×2×1.05×1.2=7.56 KN

( 3 )风荷载:W取0.2KN/ m2。（4）荷载设计值：荷载分项系数恒

载取1.2，活载1.4。

恒载：Q=7.83×1.2=9.4KN

活载：Q=7.56×1.4=10.6KN

另外在验算大、小横杆时，分别对钢管扣件及施工活载乘上分项系

数。

3、三角支架平台受力分析及杆件内力计算：

钢管沿轴向的刚度远大于其横向钢筋（条件是假定无整体变形及局部压

杆失稳），因而，对与墙拉结的小横杆而言，三角支架刚度可视为无限大，

即简化计算时可不考虑该小横杆的超静定作用，将该处视为完全铰接，

相应对节点简化后的计算简图见下页，各处支压力及杆件内力亦如图中

所示。

计算时，N1、N2、N3、N4为内外立杆均分荷载的情况。N1、N2、N3、

N4为考虑内外立杆承受荷载按内：外=0.64：0.36比例进行分配的情况，该情况在装修施工时可能出现，对杆件计算时，根据需要进行取用。

R 11=-R

=5.52KN R

=-R

=6.33KN

R 21=R

=20KN R

=2N

=20KN

N 11=8KN N

=11.1KN

N 21=12.9KN N

=10.1KN

N 31=-3.5KN N

=-4.83KN

N 41=R

=-5.42KN =R

=-6.33KN

4、扣件抗滑移能力：

取单扣件抗滑能力设计值为q=6KN时，由上述杆件内力值可看出，23杆、14杆，杆件均至少需8个扣件。另外事处点小横杆亦必须加强以保证有一定的安全储备，实际处理采用加双扣件的方式，另外利用穿墙螺栓孔用钢丝进行拉结。

5、立杆验算：

取首步架对内外立杆荷载取大值验算，立杆两端在大横杆约束下，介于“两端铰支”到“两端固定”之间（水杆与大横杆间采用十字扣件连接）。

其计算长度=L

0=μ

×h,根据《高层建筑施工手册》（中国建筑工业出版社）

中提供的计算方法。对本外架有a

=h/2L=1.75.2.4=0.729查表（见施工手册）

利用插入法得μ

=0.767则

=0.767×1.75=1.35m 可推出

长细比λ

=L0/I=87

又L11=h=1750mm 可得λ

h =L

/I=111

M 0=N

×e

×(53+H/2000)

×60mm

式中：M0—N0在立杆端部产生的等效弯距；

H—外架一次搭设高度，取H=13200mm，H/2000为H/2高度处垂直度搭设偏差。

立杆承载能力由稳定性控制，利用刚结构压弯构件公式：

N β

w (1-0.8N/N

)

式中：N-轴心压力（N）；M-等效弯矩（N，M）

M-等效弯矩系数；

-轴心受压构件稳定系数；

-截面塑性发展系数，钢管取1.15;

-欧拉临界力.

考虑将立杆上下相邻的小横杆跳杆布置,附加弯矩产生反曲率,如图图所示:

相应β

m =0.65+0.35×(M

/-M

)=0.3<0.4 取β

=0.4

钢管Φ48×3.5,a类截面，由λ=37查表

得 =0. 736,

=π2EAλ2=132.K

取动力系数1.2

利用 (1)

1.2×1

2.8×10 1.2×0.4×12.8×103×60

0.736×489 1.5×5080×(1-0.8×12.8/132.1)

+<［σ］=215N/mm2 (1)

=111.1N/mm2<215N/mm2

立杆满足要求。

6．斜撑杆验算：

斜撑杆受力情况类似于立杆，但两端约束条件可视为“两端铰支”，取 =1.0,即杆件计算长度即为杆件实际长度,考虑动力系数动力系数1.2(1)外斜撑:

L 1=L

==3100MM 取N

=11.10KN,则

M 1=N

1e1

=11.1×0.053=0.59KN,m

1=L

/i=3100/15.8=197 查表得对应 =0.205

=π2EA/λ2=25.8KN

取两端弯矩反向曲掌,由上述计算知β

=0.4,则稳定性套用式计算(1):

1.2×1

2.8×103 1.2×0.4×12.8×103×60 0.205×489 1.15×5080×(1-0.8×11.1/25.8) =207N/mm2<215N/mm2

满足要求.

(2)内斜撑:

取N

2=12.9KN M

=12.9×0.053=0.648KN.M

2=2020MM λ

/i=128

查表得对应 =0.445

=π2EA/λ2=31.2KN

其余参数同上

稳定性套用式（1）计算：

1.2×

0.4×0.648×106

0.445×489 1. 5×5080×(1-0.8×12.9/31.2)

=151N/mm 2<215N/mm 2

满足要求。

由计算结果知，内外斜撑杆按设计基本无问题,实际应用时。为增加安全储备,在外斜撑中部再加一约束,具体处理见节点图。

7、小横杆验算：

（1）跨中正截面承载力验算：

计算简图见右图

根据受荷面积，求取P=2.85KN

可推出跨中弯矩M max =1KN.m 满足要求。

(2)端部正截面承力验算:

由于斜撑杆支点与立杆作用点因扣件连接产生的偏心,将在小横杆端部产生弯矩,该弯矩的大小与偏心距有关,实际搭设时必须对偏心距进行控制,最大允许偏心距为:

e max =M max /1. 2 N 。

e max =215×5080=1.09KN,m 可推出

e max =91MM

实际搭设时以此为标准进行控制。

(3)端部抗剪承载力验：

由前计算取V

max

=1.2×12.8=15.4KN按园环形薄壁载面验:

max =2V

max

/A=63N/MM2<125N/mm2

满足要求.

8、大横杆验算：

本方案最短大横杆只有一跨，按简支验算，其余大横杆为连续梁，较简支有利，可不验算。

考虑恒载均布，活载集中在跨中，由前述荷载计算可求得：

q=0.265kn/m q=2.52kn

可得 M

max

=0.804 kN.m

max

/ω=158N/m m2< / m m2

即大横杆满足要求.

9、1号和2号节点横担杆验算:

斜撑将在横担杆上产生弯矩和剪力,弯矩与斜撑作用点到砼墙的距离有关,对该距离进行控制将能够满足要求.

最大允许距离为:

C max = M

max

/N M

max

=215×5080=1.09KN. m

N取大值并考虑动力系数1.2为1.2×12.9=15.5 KN

可得: C

max

=70mm

实际搭设将扣件紧贴砼墙面,将能够满足要求.

斜撑杆在担杆上生产剪力将 V

max

=1.2×12.8=15.4KN，

则薄壁截面考虑τ

amx =2V

max

/A=63N/

mm2

<125N/

mm2

满足要求。

10、整体稳定性验算：

外架的整体稳定安装轴心受压格构式压杆进行验算，并考虑风荷载生产的水平作用。

格构式压杆由相邻连墙拉结点间的一个单元的水平杆件和立杆组成，本外架取竖向两步架的一倍立杆纵距为一个单元，利用《高层建筑施工手册》（中国建工出版社）中提供的简易计算方法验算。相应水平及竖向荷载见右下图：风载分项系数为1.4

q=1.4LW=1.4×2.4×0.2=0.68KN/m

M=qh2/8=1.04 KN.m

M2bA=1.02 N/m m2

N=1.2×40=48KN

计算稳定性系数：

= λ

由b=1.05,h=3.5查表得

=25 则λ

=167 查表得

=0.253

N/4 A=97N/mm2

97+1.02+98.02N/mm2

双排架K

a =0.7,又架子高架度小于25米,K

=0.8,则

Km×K

× =0.7×0.8×215=120 N/mm2>98.02 N/mm2

即整体稳定性满足要求.

整体外架在述条件下能够满足施工要求,实际上架为一空间体系,计算中末考虑外架的空间协同作用,它将成为外架的安全储备.

Xxx建筑安装工程有限公司

2006年4月10日