三角型包装机使用-操作方法及步骤

BT 系列自动包装机械

使用说明书

欢迎购买本公司生产的自动包装机。请您在使用本机器之前，详细阅读使用说明书，以保证机器的正常安装使用。

本公司还有许多其它规格类型的产品，如用户有需要，可与本公司联系，本公司将竭诚为您服务，满足您的要求。

由于本公司的产品在不断的改进和提高，由此而未预告性能修改

的情况发生时，敬请您原谅，您可向本公司的销售部门及维修服务人员咨询。

目录

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第五章操作方法及步骤

5-1 开机前的准备

5-1-1 颗粒机型的开机前准备

1、检查机器上安装的容杯与制袋用的成形器是否与您所需求的相符，包装材料是否

符合使用要求。

2、用手将离合器手柄逆（顺）时针转动，使上离合器与下离合器脱离。

3、用手逆时针方向转动上转盘一周，在旋转过程中，下转盘下方的下料门应能够顺

利地打开或关闭。（注意：通过旋转调节螺环来调节容量的机型，在调节容杯容量时，要适当调节拨门杆的高度，使拨门杆不顶住下料门，且能够顺利打开或关闭下料门。（见图3-11）

4、将包装材料在架纸轴上，并装上挡纸轮及挡套，把装好包装材料的架纸轴放在架

纸板上（见图3-6，图5-1），注意包装材料的印刷面方向与对应机型的图示相符，将包装材料与成形器对正，使挡纸轮及档套夹紧包装材料并拧紧手旋钮。

5、向下拉动包装材料，按图3-6 所示，并将包装材料插入成型器中向下拉动放入图

3-6 两滚轮之间，按下输纸键，使两滚轮压住成形后的包装材料。

图5-1

5-1-2 粉类机型的开机前准备

1、检查机器上安装的容杯与制袋用的成形器是否与您所需求的相符，包装材料是否符合

使用要求。

2、将包装材料在架纸轴上，并装上挡纸轮及挡套，把装好包装材料的架纸轴放在架纸板

上（见图3-6，图5-1），注意包装材料的印刷面方向与对应机型的图示相符，将包装材料与成形器对正，使挡纸轮及档套夹紧包装材料并拧紧手旋钮。

3、向下拉动包装材料，按图3-6 所示，并将包装材料插入成型器中向下拉动放入图3-6两

滚轮之间，按下输纸键，使两滚轮压住成形后的包装材料。

5-1-3 流体、半流体机型开机前准备

1、检查机器上安装的容杯与制袋用的成形器是否与您所需求的相符，包装材料是否符合

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使用要求。

2、用手将离合器手柄逆（顺）时针转动，使上离合器与下离合器脱离。

3、将包装材料在架纸轴上，并装上挡纸轮及挡套，把装好包装材料的架纸轴放在架纸板

上（见图3-6，图5-1），注意包装材料的印刷面方向与对应机型的图示相符，将包装材料与成形器对正，使挡纸轮及档套夹紧包装材料并拧紧手旋钮。

4、向下拉动包装材料，按图3-6 所示，并将包装材料插入成型器中向下拉动放入图3-6两

滚轮之间，按下输纸键，使两滚轮压住成形后的包装材料。

5-1-4 片剂类机型开机前准备

1、检查机器上安装的容杯与制袋用的成形器是否与您所需求的相符，包装材料是否

符合使用要求。

2、用手将离合器手柄逆（顺）时针转动，使上离合器与下离合器脱离。

3、将包装材料在架纸轴上，并装上挡纸轮及挡套，把装好包装材料的架纸轴放在架

纸板上（见图3-6，图5-1），注意包装材料的印刷面方向与对应机型的图示相符，将包装材料与成形器对正，使挡纸轮及档套夹紧包装材料并拧紧手旋钮。

4、向下拉动包装材料，按图3-6 所示，并将包装材料插入成型器中向下拉动放入图

3-6 两滚轮之间，按下输纸键，使两滚轮压住成形后的包装材料。

5-2 空袋运行

机器在出厂时，已经进行了全面的调试、运转及检验，用户无需做大的调整即可使用机器。为于使操作者能够熟练地使用机器，可在空袋运行中对相关部位进行仔细的检查和细微的调整。

5-2-1 设定封合温度

打开电源开关，根据所使用的包装材料，在横封设定及纵封设定温度调节仪（控制仪）上分别设定热封温度。

热封温度的确定是与包装材料的类型、包装速度、封合压力密切相关。因此在设定温度时，要根据以上几项因素来综合考虑。通常情况下，考虑到滚轮对封合的影响，以及被包装物料的影响，纵封的温度应比横封的温度设定低一些（大约低10℃左右）。总之，设定封合温度的原则是使包装袋封合严密，封合处平整，纹路清晰、有变形。

5-2-2 调整封合压力

初步调整时，可在没有通电的状态下进行。用手转动主电机传动皮带，使左右热封器体处于完全闭合状态。（见图3-8）此时左右热封器体闭合的中心线当与下方两拉袋滚轮的啮合线左右对正。观察左右热封器体接触部位，在纵封部位或横封部位是否有贴合不严的地方，如有贴合不严密的地方，就要调整使其贴合严密。

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调整左或右热封器体，将紧固螺母松开，同时把纵封调整螺钉或横封调整螺钉的锁紧螺母松开，顺时针旋转纵封调整螺钉或横封调整螺钉时，可使纵封或横封部位另一热封器体贴紧，即封合压力加大。若反主向调整即可使封合压力减小。调整完毕后，将紧固螺母拧紧。（见图5-2）

精细调整时，可打开电源，启动机器，连续封合几袋，观察包装袋的纵封及横封是否封合严密，纹路是否清晰均匀，机器在封合时是否撞击过大。如不符合要求，需按以上步骤再次仔细调整，直到满足要求为止。

纵封与横封合压力的调整是相互关联的，调整其中一个必将对另一个有所影响，因此在调整过程中要耐心、细致。封合压力过大，机器封合时将撞击过大，导致在运转中噪声将会加大，而机器的使用寿命将会缩短。

图5-2

5-2-3 确定切刀位置

将包装材料穿过成形器后，向下拉动放入两滚轮之间，按下输纸键，使两滚轮压住成形后的包装材料向下拉动到切刀下方，连续封合几袋后将包装袋上在横封位置处的一个色标对正横封封道的中间位置，调整切刀使刀刃对正任一色标中间即可，一般情况切刀刃应距横封中间位置为1～3 个袋长的整倍数。

调整切刀位置时，需松开右刀架的紧固螺钉，移动右刀架，使刀刃对正包装袋上任一处色标中间，并使其与走袋方向垂直，然后拧紧右刀架的紧固螺钉。松开左刀架的紧固螺钉，移动左刀架，使左切刀的下平面与右切刀的上平面贴平，并使其刀尖处对齐，稍微拧紧左刀架的紧固螺钉，这时再将左刀之间形成一定压力，然后拧紧左刀架紧固螺钉，将包装袋放入切刀之间试切，如能够正常切断，即调整完毕，如不能正常切断，则应继续重复以上操作，使切刀之间的压力增大一点，即可正常切断。（注意：切刀之间的压力不可调得过大，否则将损坏切刀或加快切刀的磨损。）

【警告！进行这步调整时，必须关闭电源，以免发生人身伤害事故。】

5-2-4 控制器的调整与使用

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1、微电脑控制器的使用（详见附录1）

2、温度控制器的使用

纵封温度控制器可显示当前纵封的温度并可控制纵封温度的高低。横封温度控制器可

显示当前横封的温度并可控制横封温度的高低

3、如控制器出现偶发性死机，应关闭控制器电源片刻再开机。

5-2-5 接线说明（详见附录2）

5-2-6 设定制袋长度

1、对于无色标的包装材料，按实际要求的袋长值设定。例如：要求袋长为100毫米，则

将设定值设为100即可。

2、对于有色标的包装材料，可按稍微大于（2-10毫米）色标标准长度值设定，例如：色

标标准长度为120毫米，则将设定值设为122-130毫米即可。

3、由于机器的限制，袋长设定值不可随意设定，当设定值小于40 时，袋长实际值均为40

毫米，当设定值大于200时，袋长实际值均为200毫米。

4、由于包装材料变形，滚轮压力小或磨损等原因，会造成实际袋长小于设定值，些时应

增加设定值，直到实际袋长符合要求。

5-2-7 调整光电开关灵敏度

打开电源开关，打开光电开关，些时光电开关上的光点照射在包装材料上，调整导纸

板前后距离，使照射于包装材料上的光点最清晰，最亮，随后进行灵敏度调节。

灵敏度调节的操作步骤：（以输出暗动方式、包装纸色标为深色、背景为浅色为例）a、移动包装纸，使投光点落在色标之外的背景区，将灵敏度反向旋到底，然后顺时针慢

慢旋转至指示灯恰好亮，记住此时电位器的位置“A”；

b、再移动包装纸，使投光点落在色标中央，此时指示灯应亮，然后逆时针方向缓缓旋动

调节钮，直至指示灯恰好熄灭，记住些时电位器的位置“B”；

c、正确完成以上二步操作后，再将电位器旋钮定在A、B 两点的中间位置“C”即可。

A、B 两点距离大，说明色差比较大，检测越稳定。

灵敏度调节完毕后，可反复上下移动包装材料，使色标经过光点时，光电开关上的受

光指示灯或动作指示灯有亮灭的变化，此时灵敏度调节合适。

5-2-8 确定光电开关位置

将包装袋上在横封位置处的一个色标对正横封封道的中间位置，打开光电开关，移动光电开关，使其光点位于任一色标之内（见图5-3），拧紧锁紧螺母。开机运转，若发现切刀切在色标上方，可向上调整光电开关位置，反之向下调整光电开关位置，直至切刀切在色标中间。（注意：由于该四类机型的控制特点所决定其包装材料的色标宽度不得小于5毫米。）

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图5-3

5-2-9 制袋调整

包装袋封道是否平整直接关系到包装成品的外观质量。因此在调整时，应耐心细致。包装袋封道是否平整美观除了与封合温度、封合压力有关外，还与成形器的位置有着密切的关系，因此调整好成形器的位置至关重要。

图5-4

由图5-4所示，成形器的前后位置应使成形后的包装袋在滚轮侧两边对齐，且纵封封道的边缘比滚轮的边缘多出1毫米左右。如果包装袋在封合后出现错边时，应横向移动成形器，使其往错边多的一侧移动，调整到两边对齐为止。如果包装袋在封合后横封处有折皱，应把成形器向起折皱的一侧上提，使其消除折皱。这一步调整需耐心细致，以达到包装成品平整美观的效果。

5-3 充填物料运行

在空袋运行调整完毕后，即可进行充填物料的运行。在往料斗中填加物料之前，应先进行如下的检查或调整。

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5-3-1 颗粒类机型的充填物料运行

1、用手将离合器手柄顺（逆）时针转动，使上离合器与下离合器相互啮合，并转动主

电机传动皮带，使两热封器体处于刚刚闭合状态，这时物料应能下落进入包装袋中

（可将少量物料放入容杯中，进行此项检查），当容杯转到成形器中间位置时，下料门应完全打开，此时为正确的落料时机。

2、如果落料时机不合适，将会造成横封夹料，使包装成品袋封合不严，造成破袋。

这时需要重新调整落料时机。

3、调整落料时机，使两热封器体处于刚刚闭合状态，将分配轴上小齿轮的紧固螺钉

松开，（见图3-9 及图3-10或图3-11），向下移动小齿轮，使其与大齿轮脱离，并

逆时针方向转动大齿轮，使上离合器与下离合器完全啮合，且下转盘转到下料门

打开约1/3处（注：此1/3 是指下转盘容杯的外径处），此时将小齿轮向上移动与

大齿轮啮合，并拧紧固定螺钉。

4、当改变了包装速度后，落料时机有可能受到影响，为了避免横封夹料，就需重新

调整落料时机，以满足使用要求。

5、如果落料时有物料漏在成形器外边，则需调整拨杆架的位置及落料时机，使物料

既不落在成形器外边又不造成横封夹料。

6、落料时机调整正确后，即可向料斗中添加物料，进行充填物料的运行，此时应注

意上转盘中的堆料情况，如果盘中物料不足，可能造成容杯不能充满物料时，应

调节出料门旋钮，使出料门上移，增加出料量，如果盘中物料堆得太多而溢出刮

板时，应调节出料门旋钮，使出料门下移，减少出料量。

7、检查包装物料的重量是否符合要求，如不符合要求，则需要进行调整。当使用的

是可更换定容杯的机型时，可调节刮平器刮板与上转盘的间隙来微量调节重量。

当使用的是用调节螺环调节容杯容量的机型时，应旋转下转盘下方的调节螺环，

顺时针旋转重量增加，逆时针旋转重量减少（注意：当调整量较大时，应适当调

整拨门杆的高度）。（见图3-11）当使用的是用调节手轮调节空杯容量的机型时，

应调节转盘后方的调节手轮，顺时针旋转重量增加，逆时针旋转重量减少。调节

合适后，将锁紧螺母拧紧。（见图3-10）

8、包装速度的调整，机器出厂时速度调整在较慢的状态，如欲提高包装速度，应在

机器运行状态下，旋转调速手轮。顺时针旋转，速度加快，逆时针旋转，速度减

慢，（注意：提高包装速度时，应适当提高封合温度）【严禁停机调速】

5-3-2 粉类机型的充填物料运行

在空袋运行调整完毕后，即可进行充填物料的运行。在往料斗中填加物料这前，应先

进行如下的检查或调整。

1、关闭总电源，用手转动主电机传动皮带，使两热封器体处于刚刚闭合状态（见图3-9），

调整充填发讯凸轮到达充填接近开关边缘（见图5-5），此时为正确的落料时机。

图5-5

2、打开电源开关，打开充填开关，搅拌电机开始运转，观察搅拌器是否与料斗有刮蹭，

如有刮蹭，请调整搅拌器使其不发生刮蹭。

3、向料斗中添加物料，打开工作开关，进行试充填物料的包装，此时应检查横封是否夹

料，包装袋成品封合是否严密，如果横封夹料，说明落料时机还不合适，这时需重新调整落料时机，落料时机是否合适的基本原则是：两热封器体闭合后，物料落下，这样才不会发生横封夹料的现象。

4、当改变了包装速度后，落料时机有可能受到影响，为了避免横封夹料，就需重新调整

落料时机，当包装机速度较高时，可适当将落料时机提前，即将充填发讯凸轮向旋转方向的前方转动一点，当包装机速度较低时，可适当将落料时机滞后，即将充填发讯凸轮向旋转方向的反方向转动一点，以满足使用要求。

5、检查包装物料的重量是否符合要求，如不符合要求，则需要进行调整，调节充填控制

器上的数码即可改变包装量。为了保证包装量的准确，使用时应保证料斗中物料高度相对稳定。

6、包装速度的调整，机器出厂时速度调整在较慢的状态，如欲提高包装速度，应在机器

运行状态下，旋转调速手轮，顺时针旋转，速度加快，逆时针旋转，速度减慢。（注意民：提高包装速度时，应适当提高封合温度）。包装量较大时，机器速度不宜太快，机器速度太快容易造成横封夹料，封口不严密，因些应根据实际包装效果来调整包装速度。【严禁停机调速】

5-3-3 流体、半流体机型的充填物料运行

在空袋运行调整完毕后，即可进行充填物料的运行。在往料斗内填加物料之前，应先

进行如下的检查或调整。

1、用手将离合器手柄顺（逆）时针转动，使上离合器与下离合器相互啮合，并转动主电机

传动皮带，使两热封器体处于刚刚闭合状态，这时可调曲柄转到图5-6所示位置，即粗调手柄与大连杆处于同一直线时，同时旋转在中间位置（见图5-7）此时为正确的落料时机。（图5-8 所示为可调曲柄调到半径最大处，此时活塞行程最大。若可调曲柄不在半径最大处时，与此图略有不同）机器在出厂时，可调曲柄调到半径最小处，此时活塞行程最小。

图5-6

2、如果落料时机不合适，将会造成横封夹料，使包装成品袋封合不严，造成破袋。这时

需要重新调整落料时机。

图5-7

3、调整落料时机，使两热封器体处于刚刚闭合状态，将分配轴上齿轮的紧固螺钉松开，

（见图3-13），向下移动齿轮，使其与离合器齿轮脱离，并逆时针方向转动离合器齿轮，使上离合器与下离合器完全啮合，且粗调手柄与大连杆处于同一直线时（粗调手柄在后），即图5-6 所示位置，此时将齿轮向上移动与离合器齿轮啮合，并拧紧固定螺钉。调整旋塞位置时，将旋塞摇杆上的紧固螺钉松开，将旋塞旋转到图5-7所示的旋塞中间位置，并拧紧紧固螺钉。

4、当改变了包装速度后，落料时机有可能受到影响，为了避免横封夹料，就需重新调整

落料时机，以满足使用要求。

5、落料时机调整正确后，即可向料斗内填加物料，（半流体包装机可按下辅助开关进行物

料搅拌）进行充填物料的运行。

图5-8

6、包装量的调整，用手将离合器手柄逆（顺）时针转动，使上离合器与下离合器脱离，转

动离合器齿轮或转动可调曲柄至图5-8 所示位置，松开可调曲柄上的紧固螺钉，旋转粗调手柄，改变曲柄半径即可改变包装量，曲柄半径越大包装量越大，曲柄半径越小包装理越小。顺时针旋转粗调手柄，曲柄半径变大（包装量变大），逆时针旋转粗调手柄，曲柄半径变小（包装量变小）。调节完成后应拧紧紧固螺钉。当粗调后包装量的计量精度不能满足要求时，可进行微量调节来满足要求。进行微量调节时松开摇杆上的紧固螺钉，顺时针旋转微调手柄，包装量变小，逆时针旋转微调手柄，包装量变大，调节完成后应拧紧紧固螺钉。（见图5-8），当被包装物料较稀时，可使用孔径较小的出料口，当被包装物料较稠时，可使用孔径较大的出料口，以避免物料滴漏。

【警告！进行这步调整时，必须关闭启动开关，以免发生人身伤害事故。】

7、包装速度的调整，机器出厂时速度调整在较慢的状态，如欲提高包装速度，应在机器运

行状态下，旋转调速手轮，顺时针旋转，速度加快，逆时针旋转，速度减慢。（注意：提高包装速度时，应适当提高封合温度）。【严禁停机调速】

5-3-4 片剂类机型的充填物料运行

图5-9

在空袋运行调整完毕后，即可进行充填物料的运行。在往计量盘内填加物料这前，应

先进行如下的检查或调整。

1、用手将离合器手柄顺（逆）时针转动，使上离合器与下离合器相互啮合，并转动主电

机传动皮带，使两热封器体处于刚刚闭合状态，这时数粒盘上任一区域数粒孔的前排到达落料口处，些时为正确的落料时机。（见图5-9）

2、如果落料时机不合适，将会造成横封夹料，使包装成品袋封合不严，造成破袋。这时

需要重新调整落料时机。

3、调整落料时机，使两热封器体处于刚刚闭合状态，将分配轴上小齿轮的紧固螺钉松开，

（见图3-9及图3-14），向下移动小齿轮，使其与大齿轮脱离，并逆时针方向转动大齿轮，使上离合器与下离合器完全啮合，且数粒盘上任一区域数粒孔的前排到达落料口处，即图5-9所示位置，此时将小齿轮向上移动与大齿轮啮合，并拧紧固定螺钉。

4、当改变了包装速度后，落料时机有可能受到影响，为了避免横封夹料，就需重新调整

落料时机，以满足使用要求。

图5-10

5、落料时机调整正确后，即可向计量盘内填加物料，打开振动开关，进行充填物料的运行，

此时应注意数粒盘上数粒孔的入料情况，如果发现数粒孔中有缺片或多片现象时，应停机重新调整数粒盘的振幅。松开外偏心套上的紧固螺钉，用内六角扳手插入内偏心套的调整螺钉上，按图5-10所示方向搬动，即可增大或减小振幅。调整合适后，应拧紧外偏心套上的紧固螺钉。通常情况下，大片、平片振幅应大些，小片、鼓片振幅应小些。

这步调整关系到数粒的准确性，因此需要耐心细致，才能使振幅调整到最佳状态。

6、包装速度的调整，机器出厂时速度调整在较慢的状态，如欲提高包装速度，应在机器运

行状态下，旋转调速手轮，顺时针旋转，速度加快，逆时针旋转，速度减慢。（注意：提高包装速度时，应适当提高封合温度）【严禁停机调速】

5-4 生产运行

当充填物料运行正常后，机器即可以开始正常工作，装上安全防护罩，打开计数开关，

进行正常生产成品的计数（注意：要不断地往料斗内添加物料）。

三角高程测量原理

§5.9 三角高程测量 三角高程测量的基本思想是根据由测站向照准点所观测的垂直角（或天顶距）和它们之间的水平距离，计算测站点与照准点之间的高差。这种方法简便灵活，受地形条件的限制较少，故适用于测定三角点的高程。三角点的高程主要是作为各种比例尺测图的高程控制的一部分。一般都是在一定密度的水准网控制下，用三角高程测量的方法测定三角点的高程。 5.9.1 三角高程测量的基本公式 1.基本公式 关于三角高程测量的基本原理和计算高差的基本公式，在测量学中已有过讨论，但公式的推导是以水平面作为依据的。在控制测量中，由于距离较长，所以必须以椭球面为依据来推导三角高程测量的基本公式。 如图5-35所示。设0s 为B A 、两点间的实测水 平距离。仪器置于A 点，仪器高度为1i 。B 为照准 点，砚标高度为2v ，R 为参考椭球面上B A ''的曲率半径。AF PE 、分别为过P 点和A 点的水准面。PC 是PE 在P 点的切线，PN 为光程曲线。当位于P 点的望远镜指向与 PN 图5-35

相切的PM 方向时，由于大气折光的影响，由N 点出射的光线正好落在望远镜的横丝上。这就是说，仪器置于A 点测得M P 、间的垂直角为2,1a 。 由图5-35可明显地看出，B A 、 两地面点间的高差为 NB MN EF CE MC BF h --++==2,1 （5-54） 式中，EF 为仪器高NB i ;1为照准点的觇标高度2v ；而CE 和MN 分别为地球曲率和折光影响。由 2 021s R CE = 2021s R MN ' = 式中R '为光程曲线PN 在N 点的曲率半径。设 ,K R R =' 则 2 0202.21S R K S R R R MN ='= K 称为大气垂直折光系数。 由于B A 、两点之间的水平距离0s 与曲率半径R 之比值很小（当km s 100=时,0s 所对的圆心角仅5'多一点），故可认为PC 近似垂直于OM ，即认为 90≈PCM ,这样PCM ?可视为直角三角形。则（5-54）式中的MC 为 2,10tan αs MC = 将各项代入（5-54）式，则B A 、两地面点的高差为 2 12 02,1022 01202,102,121tan 221tan v i s R K s v s R K i s R s h -+-+=--++ =αα 令式中 C C R K ,21=-一般称为球气差系数，则上式可写成

煎药室煎药机标准化操作程序

煎药室煎药机标准化操作程序 1、浸药 准备泡浸容器1-2个，一般用塑料桶即可。 将布袋洗净，要煎的中药装入，一般不能超过十五贴（根据药的份量而定）。然后用光滑的棉线或麻绳扎紧袋口。 分处方浸泡：浸泡时间约30分钟，中药吸水量约为药重的1.5-2倍，加水量以淹过药袋为准。 注意把处方单要夹在浸泡的容器桶上，以防混乱搞错。 2、煎药 检查充填阀门和备用阀门是否关合。 估计煎药水量：先把浸泡中的药的水倒进药煲内，已浸泡的中药先在过滤网内，每贴药物约加400毫升的水，根据药份量而定。再加煎制过程蒸发量约100-150毫升/付（贴）的水，核定水量以后（按中药贴数计算水量）。然后再将已浸泡的中药及过滤网放进煎药煲内。严格防止中药掉进煲内影响包装时阻塞。 打开煎药煲电源总开关。 按“加热”键，分别设定煎制需要武火和文火时间后，然后返回武火状态即开始煎药。 阿胶等胶类药物，不宜直接入药煲煎熬，应另取容器化解，再等中药煎好后加入药煲内，搅拌匀后和药液一起包装。

3、包装 在开始包装前20-30分钟打开“热合”键，首先设定上温为160，下温设定为170，设定以后，绿灯自动近照设定要求自动跳示设定指标平衡为止后，开始包装。 煎药完毕，提起药煲内的过滤网斜放在煎药煲上口，用挤压器的压盘挤压布袋内药渣，使药液沥尽。 设定包装数量：根据药煎完毕后看煎药煲表上的数量而定包装数量，一般设定150-200毫升，一付（贴）为二包装。 打开充填总关阀门，按下“注入”键和“起动”键便可自动完成包装。 要包装分量最好用手动为宜“起动”键切断装满一包马上关掉，等药液注满以后再打开“起动”键，陆续逞环操作才能达到份量包装。 4、清洗 清洗煎药煲，加清水药煲内，用软布擦洗煲壁（禁用钢丝棉擦洗以后免电磁阀堵塞）。 清洗充填总开关管道：煎药煲内再加适量的水，用剪刀将机头下端包装的袋封口剪开，打开充填总开关，按下“注入键”排完污水和遗留药液即停止，然后关好充填总开关。 清洗布袋，检查是否有余留药渣，并查布袋是否破损时要及时缝合或更换。

全站仪三角高程测量方法

应用全站仪进行三角高程测量的新方 在工程的施工过程中，常常涉及到高程测量。传统的测量方法是水准测量、三角高程测量。两种方法虽然各有特色，但都存在着不足。水准测量是一种直接测高法，测定高差的精度是较高的，但水准测量受地形起伏的限制，外业工作量大，施测速度较慢。三角高程测量是一种间接测高法，它不受地形起伏的限制，且施测速度较快。在大比例地形图测绘、线型工程、管网工程等工程测量中广泛应用。但精度较低，且每次测量都得量取仪器高，棱镜高。麻烦而且增加了误差来源。 随着全站仪的广泛使用，使用跟踪杆配合全站仪测量高程的方法越来越普及，使用传统的三角高程测量方法已经显示出了他的局限性。经过长期摸索，总结出一种新的方法进行三角高程测量。这种方法既结合了水准测量的任一置站的特点，又减少了三角高程的误差来源，同时每次测量时还不必量取仪器高、棱镜高。使三角高程测量精度进一步提高，施测速度更快。 一、三角高程测量的传统方法 如图一所示，设A，B为地面上高度不同的两点。已知A点高程H A， 只要知道A 点对B点的高差H AB 即可由H B =H A +H AB 得到B点的高程H B。 此主题相关图片如下： 图中：D为A、B两点间的水平距离а为在A点观测B点时的垂直角

i为测站点的仪器高，t为棱镜高 HA为A点高程，HB为B点高程。 V为全站仪望远镜和棱镜之间的高差（V=Dtanа） 首先我们假设A，B两点相距不太远，可以将水准面看成水准面，也不考虑大气 折光的影响。为了确定高差h AB ，可在A点架设全站仪，在B点竖立跟踪杆，观测垂直角а，并直接量取仪器高i和棱镜高t，若A，B两点间的水平距离为D， 则h AB =V+i-t 故H B =H A +Dtanа+i-t （1） 这就是三角高程测量的基本公式，但它是以水平面为基准面和视线成直线为前提的。因此，只有当A，B两点间的距离很短时，才比较准确。当A，B两点距离较远时，就必须考虑地球弯曲和大气折光的影响了。这里不叙述如何进行球差和气差的改正，只就三角高程测量新法的一般原理进行阐述。我们从传统的三角高程测量方法中我们可以看出，它具备以下两个特点： 1、全站仪必须架设在已知高程点上 2、要测出待测点的高程，必须量取仪器高和棱镜高。 二、三角高程测量的新方法 如果我们能将全站仪象水准仪一样任意置点，而不是将它置在已知高程点上，同时又在不量取仪器高和棱镜高的情况下，利用三角高程测量原理测出待测点的高程，那么施测的速度将更快。如图一，假设B点的高程已知，A点的高程为未知，这里要通过全站仪测定其它待测点的高程。首先由（1）式可知: H A =H B -(Dtanа+i-t) （2） 上式除了Dtanа即V的值可以用仪器直接测出外，i,t都是未知的。但有一点可以确定即仪器一旦置好，i值也将随之不变，同时选取跟踪杆作为反射棱镜，假定t值也固定不变。从（2）可知： H A +i-t=H B -Dtanа=W（3） 由(3)可知，基于上面的假设，H A +i-t在任一测站上也是固定不变的.而且可以计算出它的值W。 这一新方法的操作过程如下: 1、仪器任一置点，但所选点位要求能和已知高程点通视。 2、用仪器照准已知高程点，测出V的值，并算出W的值。（此时与仪

十功能自动煎药机操作说明

十功能自动煎药机操作流程 1、泡药：采用下列公式计算浸泡药材的水量。浸泡大于30分钟； 常压两煎：Q=1.1×W+F×240+400 Q:加水量 W：药重 F：煎药付数 2、清洗：确保自来水接入煎药机并打开水龙头，打开排液阀。机器上电，按清洗键，机器自动冲洗，再配合人工手动清洗煎煮锅和储药桶； 3、排液：清洗后的水还存留在煎煮锅内，按排液键排出，等锅内的水排净后，这时储药桶内的水可能还没排净，要等到储药桶内的水排净后，再关排液阀，或在完成下面的设定后，再按排液阀，结束排液，并关闭手动排液阀； 4、设定：选择常压两煎模式，根据药量设定好时间和煎煮付数，按需要按“先煎”、“后下”键。 5：先煎：将浸泡好的先煎药和对应的浸泡液放入煎煮锅，锁紧锅盖，关闭放气阀。按运行键进行先煎药的煎煮。先煎结束，会声光提示。先煎指示灯闪烁，按“先煎”键或“运行/停止”键关闭提示；打开锅盖加入主药和浸泡液。按“运行/停止”键继续煎煮。 6、后下：一煎煎煮的最后7分钟，系统自动声光提示，后下指示灯闪烁，操作同上； 7、一煎出药：一煎结束后，系统自动完成； 8、二煎加水：出药后，系统自动完成； 9、二煎：完成二煎加水后，系统自动进入二煎煎煮； 10、升温灭菌：灭菌属于二煎的范畴，在二煎时间的结束前，系统自动进入升温灭菌； 11、完成：灭菌结束后，自动进行挤压，实现药渣的自动分离，会声光提示，按任意键关闭提示； 12出药：关闭提示后，完成灯和排液灯交替闪烁，按排液键、并缓慢打开出液阀，将药液打入安装机中； 13出药完成：药液和锅内的压力排净后，关闭出药阀。打开锅盖，取出药渣，再进行一次清洗操作，完成整个煎煮过程。

三角高程测量

三角高程测量 ※内容概述： 本讲概述了三角高程测量原理，并进一步论述了三角高程测量的实施，包括三角高程测量的观测、计算及其精度的要求，简单介绍了三种精度估算：观察高差中误差、对向观测高差闭合差的限差、三角形高差闭合差。 ※教学目的： 1、了解三角高程测量的原理、及高程测量的基本测绘知识 2、掌握三角高程的测量和计算方法。 ※内容详述： §7.1 三角高程测量的原理 山地测定控制点的高程，若用水准测量，则速度慢，困难大，故可采用三角高程测量的方法。但必须用水准测量的方法在测区内引测一定数量的水准点，作为高程起算的依据。 图7-1 三角高程测量原理 三角高程测量是根据两点的水平距离和竖直角计算两点的高差。 当两点距离大于300m时，应考虑地球曲率和大气折光对高差的影响。三角高程测量，一般应进行往返观测（双向观测），它可消除地球曲率和大气折光的影响。 §7.2 三角高程测量的实施 一、三角高程测量的观测 在测站上安置经纬仪，量取仪器高iA；在目标点上安置标杆或觇牌，量取觇标高VB。

iA 和VB 用小钢卷尺量2次取平均，读数至1mm 。用经纬仪望远镜中丝瞄准目标，将竖盘水准管气泡居中，读竖盘读数，盘左盘右观测为一测回，此为中丝法。竖直角观测的测回数及限差规定见表7-1。 表7-1 竖直角观测测回数与现差 项目 一、二、三级导线 图根 导线 DJ2 DJ6 DJ 6 测回数 1 2 1 各测回竖直角互差 15" 25" 25" 各测回指标差互差 15" 25" 25" 如果用电磁波测距仪测定斜距D′，则按相应平面控制网等级的测距规定 二、三角高程测量的计算 三角高程测量——测量地面点高程的一种方法。在测站点上测定至照准点的高度角，量取测站点仪器高和照准点觇标高。若已知两点间的水平距离厅，根据三角学原理按下式求得两点间的高差为： h ＝S×tgα+仪器高一觇标高 由对向观测所求得往、返测高差(经球气差改正)之差f △h 的容许值为： f △h =±0.1 D (m) 式中:D 为两点间平距，以km 为单位。 图7-2所示为三角高程测量控制网略图，在A 、B 、C 、D 四点间进行三角高程测量，构成闭合线路，已知A 点的高程为234.88m ，已知数据及观测数据注明于图上，在表6.18中进行高差计算。本例水平距离D 为已知。 图7-2 三角高程测量实测数据略图 由对向观测所求得高差平均值，计算闭合环线或附合线路的高差闭合差的容许值为：

全站仪高程测量新方法

全站仪高程测量新方法 [导读]：使用棱镜配合全站仪测量高程的方法越来越普及，传统的三角高程测量方法已经显示出了局限性。经过长期的工作实践，总结出一种新的方法进行三角高程测量。 摘要：使用棱镜配合全站仪测量高程的方法越来越普及，传统的三角高程测量方法已经显示出了局限性。经过长期的工作实践，总结出一种新的方法进行三角高程测量。这种方法既结合了水准测量的任意置站的特点，又减少了三角高程的误差来源，同时毎次测量时还不必量取仪器高、棱镜高。该法使三角高程测量精度进一步提高，施测进度更快。 关键词：全站仪测量三角高程新方法 1引言 在长江下游丘陵地区测量过程中，全站仪测量技术被广泛应用，全站仪三角高程测量也得到普遍应用。传统的测量方法是水准测量、三角高程测量。两种方法虽然各有特色，但都存在着不足。水准测量是一种直接测高法，测定高差的精度是校高的，但水准测量受地起伏的限制，外业工作量大，施测速度校慢。三角高程测量是一种间接测高法，它不受地形起伏的限制，且施测速度校快。在大比例地形图测绘、线型工程、管网工程等工程测量中广泛应用。但精度校低，且每次测量都得量取仪器高、棱镜高，比校繁锁，而且增加了误差来源。随着全站仪的广泛使用，使用棱镜配合全站仪测量高程的方法越来越普及，传统的三角高程测量方法已径显示出了局限性。我们经过长期实践和摸索，总结出一种新的方法进行三角高程测量。这种方法既结合了水准测量的任意置站的特点，又减少了三角高程的误差来源，同时每次测量时还不必量取仪器高、棱镜高。该方法使三角高程测量精度进一并提高，施测速度更快。 2三角高程测量的传统方法 设A、B为地面上高度不同的两点。已知A点高程HA，只要知道A点对B点的高差HAB即可由HB=HA+HAB得到B点的高程HB。 D为A、B两点间的水平距离；α为在A点观测，B点时的垂直角；i为测站点的仪器高；t为棱镜高；HA 为A点高程，HB为B点高程V为全站仪望远镜和棱镜之间的高差(V=Dtanα)； 首先我们假设A、B两点相距不太远，可以将水准面看成水平面，也不考虑大气折光的影。为了确定高差HAB，可在A点架设全站仪、在B点竖立棱镜，观测垂直角α，并直接量取仪器高i和棱镜高t，若A、B两点间的水平距离为D，则HAB=V+i-t，故 HB=HA+Dtanα+i-t(1) 这就是三角高程测量基本公式，但它是以水平面为基准和视线成直线为前提的。因此，只有当A、B两点间的距离很短时，才比较准确。当A、B两点距离较远时，就必须考虑地球弯曲和大气折光的影响。这里不叙述如何进行球差和气差的改正，只就三角高程测量新方法的一般原理进行闸述。从传统的三角高程测量方法中我们可以看出，它具备以下两个特点：a全站仪必须架设在已知高程点上；b要测出待测点的高程，必须量取仪器高和棱镜高。 3三角高程测量的新方法 如果我们能将全站仪像水准仪一样任意置点，而不是将它置在已知高程点上同时又，在不量取仪器高和棱镜高的情况下，利用三角高程测量原理测出待测点的高程，那么施测的速度将更快。如图所示，假设B点的高程为已知，A点的高程为未知，这里要通过全站仪测定其他待测点的高程。首先由式(1)可知：HA=HB-(Dtanα+i-t)(2) 上式除了Dtanα即V的值可以用仪器直接测出外，i、t都是未知的。但有一点可以确定，即仪器一旦置好，i值也将随之不变，同时选取棱镜作为反射，假定t值也固定不变。从式(2)可知： HA+i-t=HB-Dtanα=W(3) 由式(3)可知，基于上面的假设，HA+i-t在任一测站上也是固定不变的，而且可以计算出它的值W。 这一新方法的操作过程如下： a、仪器任意置点，但所选点位要求能和已知高程点通视。 b、用仪器照准已知高程点，测出V的值，并算出W的值(此时与仪器高程测定有关的常数如测站点高程、仪器高、棱镜高均为任意什值。施测前不必设定)。 c、将仪器测站点高程重新设定为W、仪器高和棱镜高设为0即可。 d、照准待测点测出其高程。

工程测量中三角高程测量的误差分析及解决方法.doc

---------------------------------------------------------------最新资料推荐------------------------------------------------------ 工程测量中三角高程测量的误差分析及解决方 法.doc 工程测量中三角高程测量的误差分析及解决方法摘要：通过对三角高程测量公式的分析，发现影响三角高程测量精度的因子，引进当下较为先进的设备与方法，从而提高三角高程测量的精度，使其可以替代几何水准测量。 该方法的实现可以弥补几何水准受地形条件等因素限制使工作效率慢，测绘成本高，人身、设备安全无法保障等缺点。 关键词： 三角高程测量；几何水准；误差分析；大气折光系数 1 引言一直以来，为保证精度，高等级高程测量都采用几何水准的方法。 而在某些特定环境下，几何水准往往会耗费大量的人力、物力，且受地形等条件因素影响较大！鉴于几何水准在某些特定情形下无法进行的问题，探讨如何提高三角高程测量的精度，以保证其测量成果的可行性和可靠性，使得三角高程测量成果足以替代几何水准。 随着高精度全站仪的问世，结合合理的方式、方法，运用三角高程替代几何水准测量是切实可行的。 三角高程代替几何水准可以解决跨河水准及高边坡、危险地段无法进行精密几何水准测量的难题，保障危险地段测量人员和仪器设备的安全，提高了工作效率，降低了测量成本。 2 三角高程测量误差分析常见的三角高程测量有单向 1 / 6

观测法、中间法和对象观测法，对向观测法可以消除部分误差，故在三角高程测量中采用较为广泛。 对向观测法三角高程测量的高差公式为： 式中： D 为两点问的距离；a 为垂直角；（k2-k1）为往返测大气垂直折光系数差；i 为仪器高；v 为目标高；R 为地球曲率半径（6370km）；为垂线偏差非线性变化量；令。 对式（1）微分，则由误差传播定律可得高差中误差： （2）由式（2）可知影响三角高程测量精度主要有： 1.竖直角（或天顶距）、 2.距离、 3.仪器高、 4.目标高、 5.球气差。 第 1、2 项可以通过试验观测数据分析选择精度合适的仪器及其配套的反光棱镜、温度计、气压表等，我们选择的是徕卡 TCA2003 及其配套的单棱镜、国产机械通风干湿温度计、盒式气压计；第 3、4 项，一般要求建立稳定的观测墩和强制对中装置，采用游标卡尺在基座 3 个方向量取，使 3 个方向量取的校差小于 0.2mm，并在测前、测后进行 2 次量测；第 5 项球气差也就是大气折光差，也是本课题的研究重点。 3 减弱大气折光差的方法和措施大气折光差： 是电磁波经过大气层时，由于传播路径产生弯曲及传播速度发生变化而引起观测方向或距离的误差。 大气折光对距离的影响，表现在电磁波测距中影响的量值相对较

三角高程测量

§4-6 三角高程测量 一、三角高程测量原理及公式 在山区或地形起伏较大的地区测定地面点高程时，采用水准测量进行高程测量一般难以进行，故实际工作中常采用三角高程测量的方法施测。 传统的经纬仪三角高程测量的原理如图4－12所示，设A点高程及AB两点间的距离已知，求B点高程。方法是，先在A点架设经纬仪，量取仪器高i；在B点竖立觇标（标杆）， 并量取觇标高L，用经纬仪横丝瞄准其顶端，测定竖直角δ，则AB两点间的高差计算公式为： 故（4-11） 式中为A、B两点间的水平距离。 图4-12 三角高程测量原理 当A、B两点距离大于300m时，应考虑地球曲率和大气折光对高差的影响，所加的改正 数简称为两差改正： 设c为地球曲率改正，R为地球半径，则c的近似计算公式为： 设g为大气折光改正，则g的近似计算公式为： 因此两差改正为：，恒为正值。 采用光电三角高程测量方式，要比传统的三角高程测量精度高，因此目前生产中的三角高程测量多采用光电法。

采用光电测距仪测定两点的斜距S，则B点的高程计算公式为： （4-12) 为了消除一些外界误差对三角高程测量的影响，通常在两点间进行对向观测，即测定hAB 和hBA，最后取其平均值，由于hAB和hBA反号，因此可以抵销。 实际工作中，光电三角高程测量视距长度不应超过1km，垂直角不得超过15°。理论分析和实验结果都已证实，在地面坡度不超过8度，距离在1.5km以内，采取一定的措施，电磁波测距三角高程可以替代三、四等水准测量。当已知地面两点间的水平距离或采用光电三角高程测量方法时，垂直角的观测精度是影响三角高程测量的精度主要因素。 二、光电三角高程测量方法 光电三角高程测量需要依据规范要求进行，如《公路勘测规范》中光电三角高程测量具体要求见表4-6。 表4-6 光电三角高程测量技术要求 往返各 注：表4-6中为光电测距边长度。 对于单点的光电高程测量，为了提高观测精度和可靠性，一般在两个以上的已知高程点上设站对待测点进行观测，最后取高程的平均值作为所求点的高程。这种方法测量上称为独立交会光电高程测量。 光电三角高程测量也可采用路线测量方式，其布设形式同水准测量路线完全一样。 1．垂直角观测 垂直角观测应选择有利的观测时间进行，在日出后和日落前两小时内不宜观测。晴天观测时应给仪器打伞遮阳。垂直角观测方法有中丝法和三丝法。其中丝观测法记录和计算见表4-7。表4-7 中丝法垂直角观测表 点名泰山等级四等 天气晴观测吴明 成像清晰稳定仪器Laica 702 全站仪记录李平 仪器至标石面高1.553m 1.554 平均值1.554m 日期2006.3.1

应用全站仪进行三角高程测量的新方法

应用全站仪进行三角高程测量的新方法 摘要：使用对中杆配合全站仪测量高程的方法越来越普及，使用传统的三角高程测量方法已经显示出了他的局限性。经过长期摸索，总结出一种新的方法进行三角高程测量。这种方法既结合了水准测量的任一置站的特点，又减少了三角高程的误差来源，同时每次测量时还不必量取仪器高、棱镜高。使三角高程测量精度进一步提高，施测速度更快。关键词：全站仪三角高程测量新方法 一、前言 在工程的施工过程中，常常涉及到高程测量，传统的测量方法是水准测量、三角高程测量。两种方法虽然各有特色，但都存在着不足。水准测量是一种直接测高法，测定高差的精度是较高的，但水准测量受地形起伏的限制，外业工作量大，施测速度较慢。三角高程测量是一种间接测高法，它不受地形起伏的限制，且施测速度较快。在大比例地形图测绘、线型工程、管网工程等工程测量中广泛应用。但精度较低，且每次测量都得量取仪器高，棱镜高，麻烦并且增加了误差来源。特别随着全站仪的广泛使用，使用对中杆配合全站仪测量高程的方法越来越普及，使用传统的三角高程测量方法已经显示出了它的局限性。经过长期摸索，笔者总结出了一种新的方法进行三角高程测量，这种方法既结合了水准测量的任意置站的特点，又减少了三角高程的误差来源，同时每次测量时还不必量取仪器高、棱镜高。使三角高程测量精度进一步提高，施测速度更快。二、三角高程测量的传统方法如图1所示，设A，B为地面上高度不同的两点。已知A点高程HA，只要知道A点对B点的高差HAB即可由HB=HA+HAB得到B点的高程HB。 图（1） 图（1）中： D为A、B两点间的水平距离 а为在A点观测B点时的垂直角 i为测站点的仪器高，t为棱镜高 HA为A点高程，HB为B点高程。 V为全站仪望远镜和棱镜之间的高差（V=Dta nа） 首先我们假设A，B两点相距不太远，可以将水准面看成水平面，也不考虑

三角高程测量误差分析报告(精)

三角高程测量 1 三角高程测量的基本原理 三角高程测量是通过观测两点间的水平距离和天顶距（或高度角）求定两点间的高差的方法。它观测方法简单，不受地形条件限制，是测定大地控制点高程的基本方法。目前，由于水准测量方法的发展，它已经退居次要位置，但在山区和丘陵地带依然被广泛采用。 在三角高程测量中，我们需要使用全站仪或者经纬仪测量出两点之间的距离(水平距离或者斜距和高度角，以及测量时的仪器高和棱镜高，然后根据三角高程测量的公式推算出待测点的高程。三角高程测量 由图中各个观测量的表示方法，AB两点间高差的公式为： H=S0tanα+i1-i2① 但是，在实际的三角高程测量中，地球曲率、大气折光等因素对测量结果精度的影响非常大，必须纳入考虑分析的范围。因而，出现了各种不同的三角高程测量方法，主要分为：单向观测法，对向观测法，以及中间观测法。 1.1 单向观测法 单向观测法是最基本最简单的三角高程测量方法，它直接在已知点对待测点进行观测，然后在①式的基础上加上大气折光和地球曲率的改正，就得到待测点的高程。这种方法操作简单，但是大气折光和地球曲率的改正不便计算，因而精度相对较低。 1.2 对向观测法 对向观测法是目前使用比较多的一种方法。对向观测法同样要在A点设站进行观测，不同的是在此同时，还在B点设站，在A架设棱镜进行对向观测。从而 就可以得到两个观测量：直觇：

h AB= S往tanα往+i往-v往+c往+r往② 反觇： h BA= S返tanα返+i返-v返+c返+r返③ S——A、B间的水平距离； α——观测时的高度角； i——仪器高； v——棱镜高； c——地球曲率改正； r——大气折光改正。 然后对两次观测所得高差的结果取平均值，就可以得到A、B两点之间的高差值。由于是在同时进行的对向观测，而观测时的路径也是一样的，因而，可以认为在观测过程中，地球曲率和大气折光对往返两次观测的影响相同。所以在对向观测法中可以将它们消除掉。 h=0.5(hAB- hBA =0.5[( S往tanα往+i往-v往+c往+r往-( S返tanα返+i返-v返+c返+r返] =0.5(S 往tanα往-S返tanα返+i往-i返+v返-v往④ 与单向观测法相比，对向观测法不用考虑地球曲率和大气折光的影响，具有明显的优势，而且所测得的高差也比单向观测法精确。 1.3 中间观测法 中间观测法是模拟水准测量而来的一种方法，它像水准测量一样，在两个待测点之间架设仪器，分别照准待测点上的棱镜，再根据三角高程测量的基本原理，类似于水准测量进行两待测点之间的高差计算。此种方法要求将全站仪尽量架设在两个待测点的中间位置，使前后视距大致相等，在偶数站上施测控制点，从而有效地消除大气折光误差和前后棱镜不等高的零点差，这样就可以像水准测量一样将地球曲率的影响降到最低。而且这种方法可以不需要测量仪器高，这样在观测时可以相对简单些，而且减少了一个误差的来源，提高观测的精度。全站仪中间观测法三角高程测量可代替三、四等水准测量。在测量过程中，应选择硬地面作转点，用对中脚架支撑对中杆棱镜，棱镜上安装觇牌，保持两棱镜等高，并轮流作为前镜和后镜，同时将测段设成偶数站，以消除两棱镜不等高而产生的残余误差影响。

三角高程测量的计算公式

三角高程测量的计算公式 如图6.27所示，已知A点的高程H A，要测定B点的高程 H B，可安置经纬仪于A点，量取仪器高i A；在B点竖立标杆，量取其高度称 为觇 B 标高v B；用经纬仪中丝瞄准其顶端，测定竖直角α。如果已知AB两点间的水平距离D （如全站仪可直接测量平距），则AB两 点间的高差计算式为： 如果当场用电磁波测距仪测定两点间的斜距D′，则AB两点间的高差计算式为： 以上两式中，α为仰角时tanα或sinα为正，俯角时为负。求得高差h AB以后，按下式计算B 点的高程： 以上三角高程测量公式(6.27)、(6.28)中，设大地水准面和通过A、B点的水平面为相互平行的平面，在较近的距离(例如200米)内可 以认为是这样的。但事实上高程的起算面——大地水准面是一曲面，在第一章1.4中已介绍了水准面曲率对高差测量的影响，因此由三 角高程测量公式(6.27)、(6.28)计算的高差应进行地球曲率影响的改正，称为球差改正f1，如图6.28(见课本）所示。按(1.4)式： 式中:R为地球平均曲率半径，一般取R=6371km。另外，由于视线受大气垂直折光影响而成为一条向上凸的曲线，使视线的切线方向向 上抬高，测得竖直角偏大，如图6.28所示。因此还应进行大气折光影响的改正，称为气差改正f2，f2恒为负值。 图6.23 三角高程测量

图6.24 地球曲率及大气折光影响 设大气垂直折光使视线形成曲率大约为地球表面曲率K倍的圆曲线(K称为大气垂直折光系数)，因此仿照(6.30)式，气差改正计算公式 为：

球差改正和气差改正合在一起称为球气差改正f，则f应为： 大气垂直折光系数K随气温、气压、日照、时间、地面情况和视线高度等因素而改变，一般取其平均值，令K=0.14。在表6.16中列出水 平距离D=100m-200m的球气差改正值f，由于f1>f2，故f恒为正值。 考虑球气差改正时，三角高程测量的高差计算公式为： 或 由于折光系数的不定性，使球气差改正中的气差改正具有较大的误差。但是如果在两点间进行对向观测，即测定h AB及h BA而取其平均 值，则由于f2在短时间内不会改变，而高差h BA必须反其符号与h AB取平均，因此f2可以抵消，f1同样可以抵消，故f的误差也就不起 作用，所以作为高程控制点进行三角高程测量时必须进行对向观测。

新方法进行三角高程测量的原理

精密三角高程测量 一、 精密三角高程测量的原理 如图1,为了测量点A 到点B 的高差,在O 处安置全站仪、A 处安置棱镜,测得OA 的距离A S 和垂直角A α,从而计算O 点处全站仪中心的高程O H o H =A H +A L －A h ? (1) 然后再在过度点1I 处安置棱镜,测得O 1I 的距离1S 和垂直角1α,从而计算1I 点处高程1H 1 H =0H +1h ?－1L (2) 点A 和点1I 高差为1o h 1o h =0H +1h ?－1L －（o H －A L +A h ?） =1h ?－A h ?+A L －1L (3) 图 1

然后在下一个转点1O I 处架设仪器，将原A 点的棱镜架设到2I ，1I 处的棱镜旋转与1O 处的全站仪对准。同理可计算出1I 和2I 两点高差12h 12h =2h ?－' ?1h +1L －2L (4) 同理可得第I 点与B 点的高差为iB h iB h =B h ?－' ?i h +i L －B L (5) 点A 和点B 高差AB ?H 为 AB ?H =1o h +12h +…+iB h =1h ?－A h ?+2h ?－'?1h +…+B h ?－'?i h +A L －B L (6) 从上式可看出,欲求的点A 和点B 的高差中已消去了个转点棱镜高, 并且与仪器高无关，也就不存在量取仪器高，只需精确量取起点和终点的棱镜高。从而大大减小了量取仪器高和棱镜高而引起的误差。 二、三角高程测量的精度分析 1.单向观测三角高程测量高差的计算公式为 v i R s k s -+?-+=?2cos )1(sin h 22α α (7) 式中，h ?为三角高程测量的高差，s 为仪器到棱镜的斜距; α为垂直角，k 为大气垂直折光系数，k=1.14，R 为地球平均曲率半径，R = 6 370 km; i 为仪器高;v 为规牌高或棱镜高。 三、单向观测三角高程测量高差的误差公式为 222 2 22222cos )(sin v i k s h m m m R s m s m m ++???????+????? ?+=?ρααα (8)

三角高程测量的经典总结

2.4三角高程 2.4.1三角高程测量原理 1、原理 三角高程测量的基本思想是根据由测站向照准点所观测的垂直角（或天顶距）和它们之间的水平距离，计算测站点与照准点之间的高差。这种方法简便灵活，受地形条件的限制较少，故适用于测定三角点的高程。三角点的高程主要是作为各种比例尺测图的高程控制的一部分。一般都是在一定密度的水准网控制下，用三角高程测量的方法测定三角点的高程。 如下图： 现在计划测量A、B间高差,在A点架设仪器，B点立标尺。量取仪器高，使 望远镜瞄准B上一点M,它距B点的高度为目标高，测出水平和倾斜视线的夹角α，若A、B水平距离S已知，则： 注意：上式中α可根据仰角或俯角有正负值之分，当取仪器高=目标高时，计算就方便了。在已知点架站测的高差叫直占、反之为反战。 2、地球曲率与大气对测量的影响

我们在水准测量中知道，高程的测量受地球曲率的影响，仪器架在中间可以消除，三角高程也能这样，但是对于一些独立交会点就不行了。三角高程还受大气折射的影响。如图： 加设A点的高程为,在A点架设仪器测量求出B点的高程。如图可以得出 但如图有两个影响： 1）、地球曲率，在前面我们已经知道，地球曲率改正 2）、大气折射不易确定，一般测量中把折射曲线近似看作圆弧，其平均半径为地球半径的6~7倍，则： ，在这里r就是图上的f2。 通常，我们令 下面求，如图，在三角形中:

，当测量范围在20km以内，可以用S代替L，然后对公式做一适当的改正，进行计算。 2.4.2竖盘的构造及竖角的测定 1、竖盘构造 1）、构造 有竖盘指标水准管，如图： 竖盘与望远镜连在一起，转动望远镜是竖盘一起跟着转动；但是竖盘指标和指标水准管在一起，他们不动，只有调节竖盘水准管微动螺旋式才会移动。通常让指标水准管气泡居中时进行读数。 竖盘自动归零装置 2）、竖盘的注记形式 主要有顺时针和逆时针 望远镜水平，读数为90度的倍数角度。 3）、竖角的表示形式

三角高程测量原理及应用

三角高程测量及其误差分析与应用 一、 三角高程测量的基本原理 三角高程测量是通过观测两点间的水平距离和天顶距（或高度角）求定两点间的高差的方法。它观测方法简单，不受地形条件限制，是测定大地控制点高程的基本方法。 如图1,所示，在地面上A,B 两点间测定高差h AB , A 点设置仪器，在B 点竖立标尺。量取望远镜旋转轴中心I 至地面点上A 点的仪器高i 1，用望远镜中的十字丝的横丝照准B 点标尺上的一点M ，它距B 点的高度称为目标高i 2，测出倾斜视线与水平线所夹的竖角为a ，若A,B 两点间的水平距离已知为S 0，则由图可得 图1 如图1,所示，在地面上A,B 两点间测定高差h AB , A 点设置仪器，在B 点竖立标尺。量取望远镜旋转轴中心至地面点上A 点的仪器高i ，用望远镜中的十字丝的横丝照准B 点标尺，它距B 点的高度称为目标高v ，测出倾斜视线与水平线所夹的竖角为a ，若A,B 两点间的水平距离已知为s ，则由图可得，AB 两点间高差的公式为： 若A 点的高程已知为H A ,则B 点的高程为： 但是，在实际的三角高程测量中，地球曲率、大气折光等因素对测量结果精度的影响非常大，必须纳入考虑分析的范围。因而， 出现了各种不同的三角高程AB h s tg i v α=?+-B A AB A H H h H s tg i v α=+=+?+-

测量方法，主要分为：单向观测法，对向观测法，以及中间观测法。 1.1 单向观测法 单向观测法是最基本最简单的三角高程测量方法，它直接在已知点对待测点进行观测，然后在①式的基础上加上大气折光和地球曲率的改正，就得到待测点的高程。这种方法操作简单，但是大气折光和地球曲率的改正不便计算，因而精度相对较低。 1.2 对向观测法 对向观测法是目前使用比较多的一种方法。对向观测法同样要在A点设站进行观测，不同的是在此同时，还在B点设站，在A架设棱镜进行对向观测。从而就可以得到两个观测量： 直觇： h AB= S往tanα往+i往-v往+c往+r往②反觇： h BA= S返tanα返+i返-v返+c返+r返③ S——A、B间的水平距离； α——观测时的高度角； i——仪器高； v——棱镜高； c——地球曲率改正； r——大气折光改正。 然后对两次观测所得高差的结果取平均值，就可以得到A、B两点之间的高差值。由于是在同时进行的对向观测，而观测时的路径也是一样的，因而，可以认为在观测过程中，地球曲率和大气折光对往返两次观测的影响相同。所以在对向观测法中可以将它们消除掉。 h=0.5(h AB- h BA) =0.5[( S往tanα往+i往-v往+c往+r往)-( S返tanα返+i返-v返+c返+r返)] =0.5(S往tanα往-S返tanα返+i往-i返+v返-v往) ④与单向观测法相比，对向观测法不用考虑地球曲率和大气折光的影响，具有明显的优势，而且所测得的高差也比单向观测法精确。 1.3 中间观测法

2021年全站仪三角高程测量【全站仪三角高程测量新方法】

全站仪三角高程测量【全站仪三角高程测量新方法】 全站仪进行三角高程测量的新方法摘要：使用跟踪杆配合全站仪测量高程的新方法越来越普及，使用传统的三角高程测量方法已经显示出了他的局限性。这种方法既结合了水准测量的任一置站的特点，又减少了三角高程测量的误差，同时每次测量时还不必量取仪器高、棱镜高。使三角高程测量精度进一步提高，施测速度更快。 关键词：全站仪三角高程新方法精度在工程的施工过程中，常常涉及到高程测量。传统的测量方法是水准测量、三角高程测量。两种方法虽然各有特色，但都存在着不足。水准测量是一种直接测高法，测定高差的精度是较高的，但水准测量受地形起伏的限制，外业工作量大，施测速度较慢。三角高程测量是一种间接测高法，它不受地形起伏的限制，且施测速度较快。在大比例地形图测绘、线型工程、管网工程等工程测量中广泛应用,但精度较低，且每次测量都得量取仪器高，棱镜高,麻烦而且增加了误差。这种新方法既结合了水准测量的任一置站的特点，又减少了三角高程测量的误差，同时每次测量时还不必量取仪器高、棱镜高。使三角高程测量精度进一步提高，施测速度更快。 一、三角高程测量的传统方法如图所示，设A，B为地面上高度不同的两点。已知A点高程HA，只要知道A点对B点的高差HAB即可由HB=HA HAB得到B点的高程HB。

图中：D为A、B两点间的水平距离а为在A点观测B点时的垂直角 i为测站点的仪器高，t为棱镜高 HA为A点高程，HB为B点高程。 V为全站仪望远镜和棱镜之间的高差（V=Dtanа）首先我们假设A，B两点相距不太远，可以将水准面看成水平面，也不考虑大气折光的影响。为了确定高差hAB，可在A点架设全站仪，在B点竖立跟踪杆，观测垂直角а，并直接量取仪器高i和棱镜高t，若A，B 两点间的水平距离为D，则hAB=V+ i-t 故 HB=HA+Dtanа+i-t （1）这就是三角高程测量的基本公式，但它是以水平面为基准面和视线成直线为前提的。因此，只有当A，B两点间的距离很短时，才比较准确。当A，B两点距离较远时，就必须考虑地球曲率和大气折光的影响。这里不叙述如何进行球差和气差的改正，只就三角高程测量新法的一般原理进行阐述。我们从传统的三角高程测量方法中可以看出，它具备以下两个特点： 1、全站仪必须架设在已知高程点上 2、要测出待测点的高程，必须量取仪器高和棱镜高。 二、三角高程测量的新方法如果我们能将全站仪象水准仪一样任意置点，而不是将它置在已知高程点上，同时又在不量取仪器高和棱镜高的情况下，利用三角高程测量原理测出待测点的高程，那么施测的速度将更快。如上图，假设B点的高程已知，A点的高程为，

十功能自动煎药机标准化操作程序(SOP)

十功能自动煎药机 标准化操作程序（SOP） 1 煎药机外观结构示意图 图 2 煎药机操作面板示意图 一、煎药操作步骤

1.准备 开启电源，打开手动排液阀，打开进水开关。 2.清洗、排水 3.投药 投入浸泡液，放入浸泡30分钟以上的布袋装中药饮片，检视水液量，如果不够可 ，手柄杆用挂钩钩住（否则机器不能正常工作，并伴有报警声），将随药标识挂在煎药机上。 4. 设定 4.1煎煮模式设定：选择系统通电后默认的常压两煎模式（操作面板有3种煎煮模 若将煎煮付数设定到“F 0”，系统转换为常压单煎。常压模式下，常压灯亮，可以进行先煎、后下功能。可设定煎煮时间、煎煮付数。密闭模式下，密闭灯亮，可以设定煎煮时间、煎煮温度）。 4.2煎煮时间设定：煎药时间是水沸腾后的煎药时间，温度达到100℃后进入煎煮时间，以倒计时的方式开始计时。煎煮时间只能在非运行状态设定（若进入运行状态，须暂停，再操作），分一煎煎煮时间、二煎煎煮时间和先煎时间。一煎时间前有“一”的符号，二煎时间前有“二”的符号，先煎时间前没有符号，在常压单煎和密闭模式， 时间前无符号。时间指示灯亮， 处箭头向上的按键为“加”按键，向下为“减”按键。这两个按键都有长按和短按两个状态。如按下一个键后不释放，一秒后，按键会进行连加或连减。 4.3煎煮付数设定：根据实际的煎药付数进行设定，是煎药过程中二煎加水量和一 煎出药液量的计量标准。煎煮付数也只能在非运行状态设定。 定，付数指示灯亮。

同上在设定处按上下箭头设定付数，付数范围0--30付。设为 0付表示不进行二煎。 4.4煎煮温度：在常压模式下不需要设定。在密闭模式下，设定的煎煮温度，就是煎煮停止加热并保温的温度，设定温度最高为120℃。如设定120℃，系统在加热到120℃后，停止加热，处于保温状态。 4.5注意：设备默认的是无论是否断电，设定的煎煮时间、付数和温度在运行之后都会保存作为下一锅的煎煮时间、付数和温度。如果再煎煮的药剂条件不一样需重新设定。 5.先煎、后下选择 选择常压两煎模式，根据药量设定好时间和煎煮付数后，按需要按“先煎”、“后下”键（注：开启先煎后，“煎煮时间”显示为先煎的时间，先煎、后下的设定必须在运行之前）。 5.1先煎：将浸泡好的先煎药和对应的浸泡液（如果水量少可适当加入部分主药的浸泡液）放入煎煮锅，锁紧锅盖，关闭放气阀。按运行键进行先煎药的煎煮。若设定“先煎”功能，煎煮时间会转换为以前设定的先煎时间，先煎时间的设定范围是5～15分钟。先煎时间计时到0后，先煎结束，系统进入暂停状态，显示恢复一煎煎煮时间，先煎指示灯闪烁，喇叭发音提示，直到按下先煎键或运行键。先煎结束，会声光提示。先煎指示灯闪烁，按“先煎”键或“运行/停止”键关闭提示；打开锅盖加入主药和浸泡液。按“运行/停止”键继续煎煮。投入饮片，盖紧锅盖，再次按运行键进行后续煎煮。 5.2后下：一煎煎煮的最后7分钟，系统自动声光提示，后下指示灯闪烁，喇叭发音提示，操作同先煎（注：若设定的一煎时间少于10分钟，则不能设定“后下”）。 6.自动挤压搅拌 在温度达到88℃后，自动挤压搅拌一次，在温度达到100℃煎煮时间开始倒计时起，每减少5分钟，系统会自动进行一次挤压搅拌操作，挤压搅拌参数由系统智能控制，通常为2～4次。挤压指示灯闪烁表示正在挤压搅拌工作，指示灯不闪烁时表示挤压盘在锅内大概位置。 7.一煎出药 一煎结束后，系统自动完成将一煎药液打入储药桶中。 8.二煎

三角高程测量

§4-6三角高程测量 一、三角咼程测量原理及公式 在山区或地形起伏较大的地区测定地面点高程时，采用水准测量进行高程测量一般难以进行，故实际工作中常采用三角高程测量的方法施测。 传统的经纬仪三角高程测量的原理如图4 —12所示，设A点高程及AB两点间的距离已知，求B点高程。方法是，先在A点架设经纬仪，量取仪器高i ;在B点竖立觇标（标杆），并量取觇标高L,用经纬仪横丝瞄准其顶端，测定竖直角3,则AB两点间的高差计算公式为： 故'「一「』十 A 十(4-11 ) 式中二为A、B两点间的水平距离 图4-12三角高程测量原理 当A、B两点距离大于300m时，应考虑地球曲率和大气折光对高差的影响，所加的改正数简称为两差改正: 设c为地球曲率改正，R为地球半径，则c的近似计算公式为：-

y ——0.014 —设g为大气折光改正，则g的近似计算公式为：’ 因此两差改正」为：2尺，孑恒为正值。 采用光电三角高程测量方式，要比传统的三角高程测量精度高，因此目前生产中的三角高程测量多采用光电法。 采用光电测距仪测定两点的斜距S，则B点的高程计算公式为: 12） - 二_ 匚I _ ' ---------- -- （4 - 为了消除一些外界误差对三角高程测量的影响，通常在两点间进行对向观测，即 测定hAB和hBA，最后取其平均值，由于hAB和hBA反号，因此」可以抵销 实际工作中，光电三角高程测量视距长度不应超过1km，垂直角不得超过15°。理论分析和实验结果都已证实，在地面坡度不超过8度，距离在1.5km 以内，采取一定的措施，电磁波测距三角高程可以替代三、四等水准测量。当已知地面两点间的水平距离或采用光电三角高程测量方法时，垂直角的观测精度是影响三角高程测量的精度主要因素。 二、光电三角高程测量方法 光电三角高程测量需要依据规范要求进行，如《公路勘测规范》中光电三角高程测量具体要求见表4-6 表4-6光电三角高程测量技术要求