详细的钢梁检算书

钢梁计算书

已知条件：简支梁跨4.5米，双幅钢梁承受10ton 活载，单幅钢梁重0.75ton ，其它条件见下图及料表。

求：在安全系数1.3时，钢栈桥是否满足使用要求？

栈桥耗材数量表（单幅）

II

II

II-II图

500

100500

I-I图

解：经分析，车辆荷载移动时，每幅钢梁至少有2个1#纵梁参与受力，检算时，按2个1#纵梁受力检算。单幅钢梁自重0.75ton，简化为均布荷载为：0.75ton/4.5m=0.167ton/m,即：q=1.67KN/m; 双幅钢梁承受10ton活载,每幅钢梁承受10ton/2=5ton活载，最不利工况为活载居梁跨中时，F=50KN。

受力模型如下图:

一、内力计算采用叠加法计算：

(1)当梁跨仅受集中力作用F=50KN时：

支座反力：R1=R2=F/2=25KN

剪力：V1=25KN;V2=-25KN

弯矩：Mmax=F*L/4=50KN*4.5m/4=56.25KN.m

挠度：Wmax=F*L^3/(48*E*I)

上表以厘米尺寸计算。

其中E=206*10^3N/mm2；I=5000cm4

则：Wmax=50KN*(4.5m)^3/(48*206*10^3N/mm2*5000cm4)=9.2mm (2)当梁仅受均部荷载q=1.67KN/m时：

支座反力：R1=R2=q*l/2=3.7575KN

剪力：V1=3.7575KN;V2=-3.7575KN

弯矩：Mmax=q*l^2/8=1.67KN/m*(4.5m)^2/8=4.227KN.m

挠度：Wmax=5* q*l^4/(384*E*I)

其中E=206*10^3N/mm2；I=5000cm4

则：Wmax=

5* 1.67KN/m *(4.5m)^4/(384*206*10^3N/mm2*5000cm4)=0.87mm (3)当均布荷载和集中荷载共同作用时：

支座反力：Rmax=25KN+3.7575KN=28.7575 KN

剪力：V1max=28.7575 KN;V2max=-28.7575 KN

弯矩：Mmax=56.25KN.m+4.227KN.m=60.477 KN.m

挠度：Wmax=9.2mm+0.87mm=10.07mm

二、强度、刚度校核：

（1）梁的正应力强度校核

σ=Mmax/Wx=60.477 KN.m/500cm3=120.954MPa

考虑1.3的安全系数有：120.954 MPa *1.3=157.24 MPa<[σ]=170 MPa

梁的抗弯强度满足使用要求！

（2）梁的切应力强度校核

τ=F*S/(I*b)

经查表20b,Ix:Sx=16.9,即有S=I/16.9cm=5000cm4/16.9cm=295.858 cm3

τ=F*S/(I*b)= 28.7575 KN*295.858 cm3/(5000cm4*9mm*2)= 9.453MPa

考虑1.3的安全系数有：9.453MPa *1.3=12.289 MPa<[τ]=100 MPa

梁的抗剪强度满足使用要求！

（3）梁的刚度校核

y/l=10.07/4500=2.237*10^-3<[f/l]=1/400=2.5*10^-3

梁的刚度满足使用要求！

检算结果：图中纵梁之间用钢筋、钢板、工钢横向连接，满足横向构造连接要求，横向稳定性不用检算；综上所述，经计算，此钢梁满足使用要求！

护壁检算书

挖孔桩护壁检算资料 1. 工程概况： 挖孔桩深度按照20 米考虑，其中考虑10 米土层，其余部分为岩层。挖孔桩直径 1.5 米。 2.计算公式及参数的选定 （1）混凝土护壁厚度t 可按计算公式： t 巡N）/Fc 式中 D——挖孔桩外直径（m）; K――安全系数，一般取K=1.65 ; fc --- 混凝土轴心抗压强度（MPa）; P――土和地下水对护壁的最大侧压力（MPa ）; 对无粘性土： 当无地下水时，p= M*tg2〔45° -（/2）〕 当有地下水时，p= Y H*tg2〔45 ° -（/2）〕+ （Y Y W）* （H-h ）*tg2 〔45 ° -（/2）〕+ （H —h）；w 式中 丫一一土的重度（kN/m3 ）; Y w --- 水的重度（kN/m3 ）; H――挖孔桩护壁深度（m）; h --- 地面至地下水位深度（m）; D——挖孔桩外直径（m）;

0――土的内摩擦角(°); ( 2)计算参数选定 D=1.5m，卢18 kN/m 3Y w=10kN/m 3H=20m h=20m , 0=30 °K=1.65 ；fc=11.9MPa ( C25) 3 护壁厚度计算 1. 当无地下水时(桩基按照10 米土层考虑，岩层不考虑护壁)：p= Y H*tg2〔45 ° — (/2)〕=18*10* tg 2〔45 ° - 30 72)〕=60KN 护壁厚度即为 t N K N)/Fc 般1.65*60)/11.9=8.31cm 2 当有地下水时： p= Y H*tg2〔45 ° — (/2)〕+ (Y Y) * (H-h ) *tg2〔45 ° — (/2)〕+ (H —h) Y w =18*10*tg 2〔45 ° —30 72)〕+ (18-10 ) * (10-20 ) *tg2〔45°—(30°/2) 〕+( 10—20)*10=60KN 护壁厚度即为 t N K N)/Fc N1.65*60)/11.9=8.31cm 综合考虑安全性等原因，护壁厚度取10cm ，在配适量的钢筋。

工字钢便桥设计及荷载验算书(参考刘总)

工字钢便桥设计及荷载验算书 一、概况 为保证施工便道畅通，并保证拌合站重型车通行需要，结合现场情况经研究决定修建一座跨便桥。 重型车水泥罐车重量按100t计。 二、荷载分析 根据现场施工需要，便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。如图1所示： 图1 为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。以单片工字钢受力情况分析确定q、P值。 1、q值确定 由资料查得50b工字钢自重1.015KN/m，考虑铺装荷载，自重乘以1.2的系数作为恒载。即q=1.22 KN/m 2、P值确定 设计汽车荷载P总=1000KN，则每侧车轮荷载500KN，每个车轮下按4片工字钢平均承担，则每片工字钢P=125KN。 3、冲击系数 由于便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，

故取冲击荷载系数为0.2，计算得到KN KN P 150)2.01(125=+?=。 三、结构强度检算 由图1所示单片工字钢受力图示，已知q=1.22KN/m ，P=150KN ，工字钢计算跨径l =9m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa ，容 许剪应力[]τ=120MPa 。 1、计算最大弯矩及剪力 最大弯距（图1所示情况下）： m KN m m KN m m KN Pl ql M ?=?+?=+=83.34949/1258)9(/22.14822max 最大剪力（当P 接近支座处时） KN KN m m KN P ql V 48.1551502 9/22.12max =+?=+= 2、验算强度 正应力验算： []MPa MPa cm m KN w M 21012.1802.194283.349/3max =<=?==σσ （w 为50b 工字钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为1942.2cm 3） 剪力验算： 由于工字钢在受剪力时，大部分剪力由腹板承受，且腹板中的剪力较均匀，因此剪力可近似按)/(w w t h V =τ计算。w h 为腹板净高（除去翼板厚度），w t 为腹板厚度，由图2可得到w h =480mm ，w t =14mm 。 计算得到： []MPa MPa mm mm KN t h V w w 1208.26)14480(48.155max =<=?==ττ 3、挠度验算

挂篮受力验算

挂篮受力验算 箱梁施工采用菱形挂篮，箱梁最重块段为4m段，重190.9T，产生弯矩最大块段为5m段，最大弯矩为441.15T.m。取最大弯矩段对挂篮进行验算。 （单位：m） 由上图可看出挂篮主桁各弦杆受力情况，挂篮总共两片主桁，单片受力减半，此处乘以2作为模板，支架的补偿系数。最大拉力为126.7T，最大压力为113.7T 和89.7T（作为抗压稳定性验算，其长度较大）。 主桁弦杆采用2[32c型钢背焊而成，A＝122.6cm2，I x＝17205.8cm4。 受最大拉应力 σ＝P/A=126.7×102/122.6＝103.4Mpa<[σ]=140Mpa， 满足要求。 压应力验算： σ＝P/A=113.7×102/122.6＝92.8Mpa<[σ]=140Mpa， 满足要求。 抗压稳定性验算，弦杆为两端绞支结构，最长杆为6.7m， 抗压极限力Pcr＝π2EI/（μL）2=3.142×2000×17205/（6.7）2＝756.6T，满足要求，不属于细杆。 通过以上计算，得出挂篮各弦杆受力足够安全。

0＃、1＃块支架验算 箱梁0＃、3＃块采用钢管桩支架，钢管桩为φ600×8mm，钢管桩布置如下图： （单位：cm） 0#块墩身以上部分由墩身支撑，0#、1#块减去墩身以上部分最大重量为228.32T，加上模板，支架，最大重量为228.32×1.4＝320T，由6根钢管桩支撑，单根钢管桩受力： P＝320/6＝53.3T 压应力 σ＝P/A＝53.3×104/π（3002－2922）＝35.8Mpa< [σ]=140Mpa 抗压稳定性，钢管桩最大自由高度为21m， Pcr＝π2EI/（μL）2=3.142×2000×3.14(604-58.44)/64/（2×21）2 ＝72.9T。 满足稳定性要求，而且未计各桩之间的横向连接。

挂篮检算书

项目部 主桥(40+64+40)m跨挂篮设计检算书 2018年6月

第1 章设计依据及挂篮结构载荷说明 1.1 设计依据 图纸：铁路40+64+40图纸 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 《路桥施工计算手册》； 《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 《机械设计手册》； 《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002） 1.2挂篮结构组成 40+64+40m跨菱形挂篮主要由主桁系、底模系、外模、内模系、前吊系、底锚系、走行系和施工平台组成。 主桁系由五件桁架杆件和节点板铰接构成菱形结构，桁架由2[25b 槽钢组拼而成，挂篮的前横梁由2[25b普通热轧工字钢组成，底篮前、后托梁由2[25b槽钢组成，底模边纵梁为I28b、中纵梁为I25b，挂篮边吊、主吊、底锚等均采用φ32mm精轧螺纹钢,挂篮自重：31t（含侧模）。 1.3挂篮载荷 1.3.1 主要计算参数 ①砼自重G＝26kN/m3；②钢材的弹性模量E＝210GPa③材料容许应力： 牌号许用正应力[] 许用弯曲应力[] 许用剪切应力[] Q235 215MPa 215MPa 125MPa Q345 315MPa 315MPa 185MPa

40Cr 470MPa 480Mpa 280Mpa 容许材料应力提高系数：1.3。 1.3.2 载荷组成 ①荷载系数 考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05； 挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。 活载分项系数：1.4 恒载分项系数:1.2 ②荷载组成 根据箱梁截面受力特点，划分箱梁各节段断面如图所示：

按最大悬灌重量：68.89吨（1段长3米）的荷截 段号1块(m3) 1块(KN) 备注 ① 2.05m353KN 校核外滑梁 ② 2.605m3203KN 校核腹板及底模 ③0.412m332KN 校核内滑梁 ④0.475m337KN 校核底模 作用于主桁上箱梁荷载最大按100t计算；施工机具及人群荷载： 2.5kPa；倾倒混凝土产生的荷载：2KPa;振捣混凝土产生的荷载：2KPa ③荷载组合 混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载； 用于主桁承重系统强度和稳定性计算 ③荷载计算 单侧翼缘：q1=0.6839×26×1.05+2.5×2.2=24kN/m 单侧腹板：q2=2.605×26×1.05+2.5×0.5=72kN/m 顶板：q3=0.412×26×1.05+2.5×1.1=14kN/m 底板：q4=0.475×26×1.05+2.5×0.95=14kN/m 第2章挂篮各部件截面特性 2.1 截面特性 构件材料截面积 （mm2） 惯性矩（mm4） 截面图 I x I y

余家寨10米工字钢临时钢便桥

余家寨10米临时便桥 一、概况； 为加快工进度，经研究决定余家寨第十八段顶板设置临时便桥。 二、便桥结构： 在顶板纵梁上设置临时横梁，横梁截面为1.0*1.55m。 横梁上设置纵梁，纵梁采用I45A工字钢，间距为0.2m；工字钢采用υ20钢筋横向联结成一个整体。工字钢顶板满铺2cm厚钢板；上铺10cm厚沥青砼。同时在两侧设置护栏，护栏安装在0.5m宽，高0.1m的钢筋砼基础上。 便桥总宽4.15m。车道宽3.15m。 三、荷载分析 1、恒载： 根据现场施工需要，便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。如图1所示： 为简便计算，桥梁自重荷载按均布载体载考虑，查资料得， 工字钢自重为80.4Kg/m 桥面荷载自重（每根工字钢上）：0.2*0.1*1*2400+0.2*0.02*1*7800=79.2 Kg/m 所以，单片工字钢承受的自重荷载q为：80.4+79.2=159.6 Kg/m=1.596 KN/m 车辆荷载P： 根据施工需要，并通过调查，便桥最大要求能通过后轮重50吨的大型车辆，压力为500KN，由10片梁同时承受，可得到fmax=F/10，单片工字钢受集中荷载为fmax/10 =50KN

便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取冲击荷载系数为0.2，计算得到P*50KN*(1+0.2)=60KN 。 四、结构强度检算 已知q=1.596KN/m ，P=60KN ，工字钢计算跨径l=9.9m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[δw]=210MPa ，容许剪应力[τ]=120MPa 。 1、计算最大弯矩及剪力 最大弯距（图1所示情况下）： Mmax=ql 2/8+Pl/4 =(1.596*9.9*9.9)/8+60*9.9/4 =19.55+148.5 =168.05 KNm 。 最大剪力（当P 接近支座处时） Vmax=ql/2+P =1.596*9.9/2+60 =67.9 KN 2、验算强度 正应力验算： σ=M max/ w=168.05 KNm /1432.9 cm3=117.3 MPa>210 MPa ，满足要求。 剪力验算： 由于工字钢在受剪力时，大部分剪力由腹板承受，且腹板中的剪力较均匀，因此剪力可近似按)/(w w t h V =τ计算。w h 为腹板净高（除去翼板厚度），w t 为腹板厚度，可直接查规范得，hw=450mm ，tw=11.5mm 。 计算得到： τ=)/(w w t h V =τ=67.9/(450*11.5)=13.1 MPa <120MPa 满足要求

墙身木模检算书

商鼎路桥墙身木模板检算书 1、砼侧压力 F1 = 0.22 r c t0β 1 β 2 V1/2 = 0.22 ?25? 200/(30+15) ?1.0 ? 1.15 ? 2.51/2 = 44.45 kN/m2 F2 = r c h = 25 ? 6.5 = 162.5 kN/m2 砼侧压力选用较小值采用67.62 kN/m2 2、竖肋检算 木模背肋加固型式采用：竖肋为10×10cm方木、间距35cm； 横肋为5#双槽钢、间距50cm。 横肋间方木按连续梁均布荷载进行检算。 q = 44.45 ? 0.35 = 15.56 kN/m M = ql2 / 10 = 15.56 ? 0.52 /10 = 0.389kN ?m σ = M /W = 0.389/ 1/6 ?100 ?1002= 2.34Mpa ＜ [ 11.6Mpa] 满足要求。 f = ql4/ 150 E?I = 15.56? 5004 / 150? 9?103? 1/12? 100 1003 = 0.087mm ＜ l/400 [1.25mm] 满足要求。 3、横肋检算

横肋双槽钢按集中荷载进行检算。 F = 44.45 ? 0.5 ?0.35 = 7.78 kN M = Fl /4 = 7.78 ? 0.7/ 4 = 1.36 kN? m σ = M /W = 1.36 kN? m/ 2 ? 10.4cm3 = 65.4 Mpa＜ [ 140Mpa] 满足要求。 f = Fl3/ 48 E?I = 7.78 ? 0.73 /48 ? 2.0×105?2 ?26 = 0.54mm ＜ l/400 [2.0mm] 满足要求。 4、面板检算 面板采用15mm厚竹胶板，按均布荷载进行检算。 q = 44.45 ? 0.5 =22.23 kN/m M = ql2 / 10 = 22.23 ? 0.252 /10 = 0.139kN ?m σ = M /W = 0.139/ 1/6 ?500 ?152 =7.5Mpa ＜ [ 11.0Mpa] 满足要求。 f = ql4/ 150 E?I = 22.23? 2504 / 150? 10?103? 1/12? 500 ?153 = 0.42mm ＜ l/400 [0.625mm] 满足要求。 5、对拉杆检算 采用￠16Ⅰ级钢。 单根拉杆所受的力：F1 = 44.45 ? 0.5 ?0.35 = 7.78 kN

钢便桥计算书正文(最终)

本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。 二、验算依据 1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》； 2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》； 3、《装配式公路钢桥使用手册》； 4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015； 5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003； 6、《路桥施工计算手册》； 7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007； 8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。 三、结构形式及验算荷载 3.1、结构形式 北侧钢便桥总长60m，南侧钢便桥总长210m，上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构，跨径不大于9m；下部为桩接盖梁形式，盖梁采用45A双拼工字钢，桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。见下图： 立 面形式横断面形式

钢便桥通行车辆总重600KN，重车车辆外形尺寸为7×2.5m，桥宽6m，按要求布置一个车道。 横向布载形式 车辆荷载尺寸 四、结构体系受力验算 4.1、桥面板 桥面板采用6×2m定型钢桥面板，计算略。 4.2、25a#工字钢横梁（Q235） 横梁搁置于6排贝雷梁上，间距1.5m。其中：工字钢上荷载标准值为1.18KN/m；25a#工字钢自重标准值0.38KN/m。计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =50200000mm4；W =402000mm3。

(1)计算简图： (2) 强度验算： 抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115.9Mpa＜[f]=190Mpa；满足要求！ 抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/（50200000×8）=96.8Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！ (2) 挠度验算： f=M.L2/10 E.I =35.8*1.32/10*2.1*5020*10-3 =0.57mm

(完整版)挂篮扁担梁计算

挂篮扁担梁受力计算书 （一）计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017—2003 2、《简明施工计算手册》（第二版）中国建筑工业出版社 3、《建筑施工手册》 （二）结构布置 １、扁担梁结构形式 扁担梁采用16#槽钢背靠背制作，根据该挂篮结构检算书每根主梁锚固三道扁担梁即可满足要求，以下计算取每道锚固采用两个扁担梁上下叠加为一个锚固点。详细尺寸见示意图。 （三）荷载计算 根据挂篮计算书每根主梁后支点受力为684.7KN,则平均分布到每个16#槽钢的力为： P= 684.7/(3*2*2)=57.1KN （四）扁担梁强度计算 16#槽钢的截面特性：A=25.162cm2，IX=935cm4，WX=117cm3，IX∶SX=153mm，tW=8.5mm １、主杆受力形式为 主杆受力简图 （1）验算16#槽钢的抗弯强度 M max=P Z ab/L=57.1*0.7*0.7/1.4=20KN.m σ= Mmax/W X=20*106/(117*103)=170.9N/mm2<[σ]=205 N/mm2 槽钢的抗弯强度验算合格 （2）验算16#槽钢的抗剪强度 V max=P Z a/L=57.1*0.7/1.4=28.6KN t= V max S x/I x t w=28.6*103/(153*8.5)=22 N/mm2<[t]=100 N/mm2

槽钢的抗剪强度验算合格 （3）验算槽钢的挠度 f= (P Z ab/9EI x L)*[(a2+2ab)3/3]1/2=(57.1*700*103/9*206*103*935*104*1400)[3*(700)3] =1.7mm<[f]=L/250=1400/250=5.6mm 槽钢的挠度验算合格。

围护桩(26m)检算书

京杭运河围护桩（26m）深基坑支护设计 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ] ----------------------------------------------------------------------

---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ] ----------------------------------------------------------------------

碗扣式脚手架检算书

附件10 沙井-南站立交桥支架检算书 1.工程概况 沙井-南站立交下穿铁路框架桥结构形式为（13.7+9.5+13.7）m三孔连续框架，顶板厚度0.8m，边墙厚度0.8m，底板厚度1.0m，框架净空分两种，9.7m和10.5m，框架桥主体采用C40混凝土，抗渗等级不低于P8。框架桥先施工底板，然后采用支架现浇法施工顶板及边墙。 2.工况分析 框架桥支架立杆采用Φ48×3.5mm钢管，立杆直接立在框架桥底板上面。立杆横向间距0.6m，纵向间距0.9m，立杆顶部加顶托，顶托上沿纵向放置Φ48×3.5mm钢管，在钢管上放置10*10cm方木分配梁，间距0.3m 一道，分配梁上铺1.8cm厚竹胶板作为顶板底模，碗扣式脚手架横杆步距1.2m，根据框架高度共设置6～7层，最底层及顶层根据现场情况调节，但最大间距不超过1m。为保证支架整体稳定性，横向对称增加4道剪刀撑。边墙模板同样采用1.8cm厚竹胶板，分配梁采用10*10cm方木，间距0.3m 一道，竖向横梁采用双拼[10槽钢，沿竖向1.0m设置一道，横向采用Φ22圆钢拉杆对拉，与槽钢接触部位10*10*1cm厚钢垫板，拉杆纵向1.0m设置一道。 3.荷载计算 查《公路桥涵施工技术规范》、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，荷载取值如下所示: (1)C40钢筋混凝土自重取25kN/m3。 (2)倾倒及振捣混凝土荷载取4kN/m2。

(3)人群机具荷载取1.0kN/m 2。 (4)木胶合板自重取0.3kN/m 2。 材料力学性能参数如下表所示： 4.顶板支架检算 4.1顶板竹胶板 侧模面板采用18mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算。 4.1.1荷载组合 m kN q /3.310.1)0.10.4(4.10.1)3.08.025(2.1=?+?+?+??= 4.1.2截面参数及材料力学性能指标 3522104.5018.061 61m bh W -?=?== 3733109.4018.012 1 121m bh I -?=?== 竹胶板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=12Mpa, E=9.6×103Mpa 方木分配梁间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。 (1)强度 m kN l q M ?=?125.010 2.03.31102 1max 2＝＝ []Mpa Mpa m m N W M 123.2104.510251.03 53max =≤=???-σσ＝＝ 满足要求

钢便桥及施工平台施工方案

目录 1、工程概况 (3) 2、水文地质 (3) 3、便桥及平台设计 (3) 3.1便桥及平台设计要点 (3) 3.2 便桥及平台布置 (11) 3.3 便桥及平台基础 (11) 3.4便桥及平台上部构造 (11) 4、便桥及平台施工要点 (13) 4.1 施工工艺流程 (13) 4.2 主要施工方法 (13) 4.2.1 便桥及平台起始墩 (13) 4.2.2 钢管桩制作 (13) 4.2.3 振动下沉钢管桩 (14) 4.2.4 钢管桩连接 (14) 4.2.5 下横梁安装及桩顶处理 (14) 4.2.6 贝雷梁及横，纵向分配梁拼装 (14) 4.2.7 桥面板铺装及附属结构施工 (14) 5、便桥及平台施工注意点 (14) 6、便桥及平台安全保证措施 (15) 6.1搭设期间 (15) 6.2使用期间 (15) 7、便桥及平台资源计划 (16) 7.1 主要人员计划 (16) 7.2主要施工设备计划 (16) 附件一 (17) 一、结构形式 (17) 二、荷载分布 (17)

1、上部结构恒重（4.0m宽、12m跨计算） (17) 2、活荷载 (17) 三、结构设计 (17) 桥面板内力 (17) 1、δ 8 2、I12.6纵向分配梁内力 (19) 3、I25b横向分配梁内力 (20) 4、贝雷设计 (22) 5、双拼I25b工字钢下横梁 (23) 6、桩基设计 (24) 四、便桥设计验算结论 (25) 附件二 (26) 一、结构形式 (26) 二、荷载分布 (26) 1、上部结构恒重（6.0m宽、12m跨计算） (26) 2、活荷载 (26) 三、结构设计 (26) 1、δ8桥面板内力 (26) 2、I12.6纵向分配梁内力 (28) 3、I25b横向分配梁内力 (29) 4、贝雷设计 (31) 5、双拼I25b工字钢下横梁 (33) 6、桩基设计 (35) 四、施工平台设计验算结论 (35)

拉森钢板桩围堰检算书15m

钢板桩围堰检算 1、构件特性 取钢材的弹性模量为 211/N 101.2m ?，3.0=μ，)1(2/μ+=E G 1.1拉森Ⅳ钢板桩 截面参数: 截面积 20242.0m A = 惯性矩 441086.3m I -?= 截面抵抗矩 331027.2m W -?= 截面回转半径 ix=0.282m 1.2单根Ⅰ45a 工字钢 截面参数: 截面积 23102.10A m -?= 惯性矩 4410224.3m I x -?= 截面抵抗矩 331043.1m W x -?= 1.3单根Ⅰ56a 工字钢 截面参数: 截面积 23105.13A m -?= 惯性矩 441056.6m I x -?= 截面抵抗矩 331034.2m W x -?= 2、工况分析 ①工况1：增江十年一遇洪水位9.31m ，围堰外最高水位按9.31m 计算，围堰第一层支撑、封底混凝土已完成，抽水至+3.07m ，第二层支撑还未安装时； ②工况2：当围堰支撑实施结束，增江十年一遇洪水位9.31m ，围堰外最高水位按9.31m 计算，围堰受到静水压力，流水冲击力和砂土的主动土压力共同作用时。 3、围堰检算 3.1工况1： 3.1.1围堰拉森Ⅳ型钢板桩 最不利工况受力分析，主要荷载有： a 、静水压力，随着水深增加从上往下呈线性分布。 b 、流水冲击力，设流速为s m /2，影响围为整个水深围。 c 、下层饱和砂土的主动土压力

荷载分析：水深7.31m ，流水冲击力合力作用点位于距上端水深1/3高度处，主动土压力为7.31—9.36m 处，另加封底混凝土以下0.5m ，也即9.36—9.86m ①集中荷载：流水冲击力 g rv kA F 22 = K 取1.5，v 取2m/s,截面面积取一延米长，则 ()KN F 93.2110 221031.70.15.12 =?????= 作用点距顶端m 44.23/31.7=处 ②分布荷载： a.静水压力 rh p = 最大线荷载值 KN F 4.6224.6100.1=??= 从钢板桩顶端下0.19m 往下6.43m 处呈三角形分布 b.主动土压力 取饱和砂土容重3/18m KN sat =γ，砂土摩擦角030=?则 )2/45(tan )(02?γγ--=h P w sat KPa P 8.6)2/3045(tan 55.2)1018(002=-??-= 为简化计算过程，具体如下： 荷载分布图： 弯矩图：

便桥设计及计算书

工字钢便桥设计及荷载验算书 一、工程概况 为保证通往炸药库及主洞洞口施工便道畅通，并保证五里沟河排水的需要，决定在五里沟河上修建2座跨河便桥。 从结构可靠性、经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，炸药库方向8m跨径，宽4m便桥采用30片I32b工字钢满铺作为主梁；洞口方向10m 跨径，宽5m便桥采用22片I32b工字钢，间距10cm铺设作为主梁；每片工字钢分别由Ф22钢筋横向连接为一整体，保证工字钢整体受力，工字钢上铺5mm厚防滑钢板，便于安全行车。 二、炸药库方向便桥受力分析及计算 荷载分析 根据现场施工需要，便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载P 两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。如图1所示： 图1 为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。以单片工字钢受力情况分析确定q、P值。 1、q值确定 由资料查得I32b工字钢延米重57.7kg，重力常数g取10N/kg。 q=57.7*10/1000=0.6KN/m，加上护栏和连接钢筋，单片工字钢承受的力按1.0 KN/m ,即q=1.0KN/m。

根据施工需要，并通过调查，便桥最大要求能通过重50吨的大型车辆，即单侧车轮压力为500KN 。 单侧车轮压力由5片梁同时承受，其分布如图3： 单侧车轮压力非平均分配于5片梁上，因此必须求出 车轮中心点处最大压力max f ，且车轮单个宽25cm ， 32b 工字钢翼板宽13.2cm ，工字钢满铺，因此单侧车 轮至少同时直接作用于两片工字钢上。而f 按图3 所示转换为直线分布，如图4： max 图4 由图4可得到max f =F/2，单片工字钢受集中荷载为max f /2=125KN 。 由于便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取冲击荷载系数为0.2，计算得到P=125*（1+0.2）=150KN 。 结构强度检算 由图1所示单片工字钢受力图示，已知q=1KN/m ，P=150KN ，工字钢计算跨径l =8m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa ，容许剪应力 []τ=120MPa 。 1、计算最大弯矩及剪力 最大弯距（图1所示情况下）： 图3

60吨龙门吊检算书

龙门吊的设计与检算 一、概况 XXX桥，全长559.34m共有板梁594片，全部为先张法预应力板梁，预制场设在第17#墩～第22#墩之间左幅的一块空地上，预制场的走向与桥梁的走向一致。(见附图) 二、龙门吊的设置 因为预制场的走向与桥梁的走向一致，而预制场上只设置一台龙门吊，这样必须借助一个型钢加工的扁担（重约10t）板梁最大的自重31.2t，滑轮和钢丝绳重约2t，合重43.2t，按1.3的系数为43.2×1.3=56.2t。这样龙门吊的吊重按60t 设置。 三、龙门吊的主要参数： 吊重W1=60t，跨度L=30m，高度H=15m，天车重W2=6t。由6组贝雷片加上下加强弦杆。 四、强度检算： （一）横梁： 1、静荷载：横梁由10片贝雷片上下加加强弦杆组成6组，贝雷片自重：G1=275Kg/片；加强弦杆自重：G2=80Kg/片；插销和支撑架的自重（对应贝雷片）：G3=25Kg/片； 这样横梁自重G=（G1+ G2×2+ G3）×6×10=27600Kg。 横梁的静荷载为横梁的自重，可视为均布荷载q=（G÷1000）×10KN/30m=9.2KN/m； 故Mmax静=ql2/8=9.2×302÷8=1035KN?m Qmax静=ql/2=9.2×30/2=138KN 2、动荷载：动荷载系数K动=1.3；（教材《基础工程》） 工作荷载P=K动（W1 +W2）=1.3×(600+60)=858KN。 故Mmax动=PL/4=858×30/4=6435KN?m Qmax动=P=858KN 3、总荷载： Mmax =Mmax静+Mmax动=7470KN?m Qmax =Qmax动+Qmax动=996KN 4、容许强度： [M]=9618.8KN?m；[Q]=1397.8KN。 5、结论：[M]＞Mmax [Q]＞Qmax 满足要求。 6、挠度计算：

钢便桥设计施工方案.

目录 第一章编制依据 (1) 第二章工程概况 (1) 第三章钢便桥设计标准 (1) 第四章钢便桥设计文字说明： (2) 1、桥台设计 (2) 2、下部结构设计 (2) 3、上部结构设计 (2) 4、钢便桥桥面结构设计 (2) 5、防护结构设计 (2) 第五章施工方案 (3) 1、桥台施工 (3) 2、水中桥墩施工 (3) 3、贝雷主梁的安装 (3) 4、横梁安装 (3) 5、桥面安装 (4) 第六章钢便桥验算书 (4) 1、钢便桥设计结构体系 (4) 2、荷载计算 (4) 第七章钢便桥的维护保养 (9) 第八章拆除钢便桥方案 (9) 第九章质量保证措施 (10) 1、质量管理机构 (10) 2、质量保证体系 (10) 3、质量保证制度 (11)

第十章安全措施 (12) 第十一章环保措施 (13) 第十二章文明施工 (14) 1、进场材料堆放规范化 (14) 2、生产区文明施工管理 (14) 第十三章应急预案 (15) 1、施工安全组织机构 (15) 2、危险源识别 (18) 3、各类突发事件应急措施 (18) 4、应急预案的培训与演练 (23) 5、突发事件应急预案响应 (23) 6、突发事件应急预案实施 (24) 7、恢复生产及应急抢险总结 (25) 8、工作原则与纪律 (26) 第十四章钢便桥施工示意图 (26)

第一章编制依据 （1）国家、铁路总公司及河南省现行的有关法律、法规、政策及其它条例； （2）郑阜铁路招投标相关文件； （3）《新建郑州至周口至阜阳铁路河南段周淮特大桥（第一册）》（郑阜施桥-05）； （4）航海海事部门水上施工施工要求； （5）郑阜铁路河南段ZFZQ-4标实施性施工组织设计； （6）交通部《公路桥涵施工设计规范》JT041-2000； （7）人民交通部出版社《路桥施工计算手册》； （8）交通部交通战备办公室《装配式公路钢桥使用手册》； （9）《钢管桩的设计与施工》； （10）公路桥涵钢结构设计规范。 第二章工程概况 中铁十八局集团郑阜铁路河南段项目部一分部钢便桥工程位于河南周口市，钢便桥长度暂定144米，呈一字型，便桥宽6米，采用上承式结构形式。 1、桥台结构：钢便桥采用打设钢管桩的方法。 2、上部结构：主纵梁采用贝雷片，组合形式为单层三组（9排）结构形式，横梁采用25b号工字钢@750铺设。 3、桥面结构：采用12号工字钢满铺，间距30cm，桥面满焊花纹钢板。接头部位加焊钢板。 第三章钢便桥设计标准 ①计算行车速度5km/h。 ②设计荷载100吨。

挂篮计算书

104国道湖州段二标杨家埠至鹿山段改建配套（75+130+75）m菱形挂蓝 空间模型分析 浙江兴土桥梁建设有限公司 二0一三年0一月

目录 1 工程概述和计算依据 (1) 1.1工程概述 (1) 1.2设计依据 (1) 1.3材料允许应力及参数 (1) 1.4挂篮主要技术指标及参数 (2) 1.5计算组合及工况 (3) 1.6挂篮计算模型 (3) 2、荷载计算 (4) 2.1底篮平台计算 (4) 2.1.1平台加载分析表 (4) 2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度） (7) 2.2导梁、滑梁计算 (11) 2.2.1外滑梁 (11) 2.2.2外导梁 (12) 2.2.3内滑梁计算 (14) 2.3前上横梁验算 (15) 2.5挂篮主桁及前上横梁竖向变形 (19) 2.5.1主桁在施工条件下最大竖向位移图 (19) 2.5.2 挂篮主桁内力 (23) 2.5.4 挂篮主桁支点反力 (26) 3挂篮主构件强度、稳定性分析 (27) 3.1浇筑时主桁抗倾覆计算 (28) 4 吊杆验算 (29) 4.1横梁吊杆验算 (29) 4.2滑梁吊杆验算 (30) 5锚固系统验算 (30) 6挂篮行走验算 (30) 6.1挂篮行走受力分析 (30) 6.2后下横梁 (31) 6.3外滑梁 (32) 6.4行走吊杆 (32) 6.5反扣轮 (33) 6.5反扣轮轴抗弯强度计算 (33) 6.6行走主桁抗倾覆计算 (34) 7挂篮操作抗风要求 (34) 8结论 (34)

1 工程概述和计算依据 1.1工程概述 主桥上部采用（75+130+75）m预应力混凝土连续箱梁。箱梁断面为单箱单室直腹板断面。箱梁顶宽15.5m，底宽8.50m，翼缘板宽3.5m，根部梁高7.8m，腹板厚90cm ～60cm，底板厚度为91.5cm～32cm，悬浇段顶板厚度28cm。 箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长13m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～3#块段长3.5m，4#～8#块段长4.0m， 9 #～14#块段长4.5m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。 1.2设计依据 《大桥施工图设计》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵施工技术规范》 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 1.3材料允许应力及参数 钢材弹性模量：E=2.06+ MPa 密度：γ=7850 Kg/m3 泊松比：ν=0.3 线膨胀系数：α=0.000012 表1.钢材允许应力 钢材允许应力（Mpa） 应力种类符号 钢号 Q235B Q345B 45# (调质） 30CrMnTi （贝雷 销） 40Si2MnV (精轧螺纹钢筋) 抗拉、抗压[б] 140 200 210 1105 抗弯[бw]145 210 220 1105 抗剪[τ] 85 120 125 585 端面承压（磨平顶 紧） [бc] 210 300

详细的钢梁检算书

钢梁计算书 已知条件：简支梁跨4.5米，双幅钢梁承受10ton 活载，单幅钢梁重0.75ton ，其它条件见下图及料表。 求：在安全系数1.3时，钢栈桥是否满足使用要求？ 栈桥耗材数量表（单幅） II II II-II图 500 100500 I-I图

解：经分析，车辆荷载移动时，每幅钢梁至少有2个1#纵梁参与受力，检算时，按2个1#纵梁受力检算。单幅钢梁自重0.75ton，简化为均布荷载为：0.75ton/4.5m=0.167ton/m,即：q=1.67KN/m; 双幅钢梁承受10ton活载,每幅钢梁承受10ton/2=5ton活载，最不利工况为活载居梁跨中时，F=50KN。 受力模型如下图: 一、内力计算采用叠加法计算： (1)当梁跨仅受集中力作用F=50KN时： 支座反力：R1=R2=F/2=25KN 剪力：V1=25KN;V2=-25KN 弯矩：Mmax=F*L/4=50KN*4.5m/4=56.25KN.m 挠度：Wmax=F*L^3/(48*E*I)

上表以厘米尺寸计算。 其中E=206*10^3N/mm2；I=5000cm4 则：Wmax=50KN*(4.5m)^3/(48*206*10^3N/mm2*5000cm4)=9.2mm (2)当梁仅受均部荷载q=1.67KN/m时： 支座反力：R1=R2=q*l/2=3.7575KN 剪力：V1=3.7575KN;V2=-3.7575KN 弯矩：Mmax=q*l^2/8=1.67KN/m*(4.5m)^2/8=4.227KN.m 挠度：Wmax=5* q*l^4/(384*E*I) 其中E=206*10^3N/mm2；I=5000cm4 则：Wmax= 5* 1.67KN/m *(4.5m)^4/(384*206*10^3N/mm2*5000cm4)=0.87mm (3)当均布荷载和集中荷载共同作用时： 支座反力：Rmax=25KN+3.7575KN=28.7575 KN 剪力：V1max=28.7575 KN;V2max=-28.7575 KN

10米工字钢便桥-调试工字钢

10米工字钢便桥计算书 20a 工字钢几何特性： 截面积：A=35.5cm 2 惯性矩：I y=2370 cm 4 抵抗矩：Wy=237 cm 3 便桥采用7片工字钢。分别乘以系数7. 按照公路一级荷载计算.单车道，均布荷载为qk=10.5kN,集中力Pk=180+20=200kN. 则忽略工字钢自重，得到最大弯矩： 最大弯矩为： 2m ax 211840.12510.5100.2520010 631.25k k M q l +P l kN m ==??+??=? 7片20a 工字钢横梁的抗弯模量：323771659W cm =?=，则钢梁最大正应力： 6631.251000 380.5[215]165910M M P a M P a W σ-?===≥?（不安全）。 改为40a 的工字钢，Wy=1090 cm 3 7片40a 工字钢横梁的抗弯模量：3109077630W cm =?=，则钢梁最大正应力： 61.2*631.251000 99.28[215]763010M M P a M P a W σ-?===≤?（安全）。 改为36a 的工字钢，Wy=875 cm 3 7片36a 工字钢横梁的抗弯模量：387576125W cm =?=，则钢梁最大正应力：

61.2*631.251000 123.7[215]612510M M P a M P a W σ-?===≤?（安全）。 改为28a 的工字钢，Wy=508 cm 3 7片28a 工字钢横梁的抗弯模量：350873556W cm =?=，则钢梁最大正应力： 61.2*631.251000 213.0[215]355610M M P a M P a W σ-?===≤?（安全）。 但侧向失稳计算通不过。建议采用32a 工字钢。

铁路32-48-32m连续梁三角形挂篮设计计算书(手算版)详解

深茂铁路32+48+32m连续梁挂篮计算书 一、计算依据 1、桥梁施工图设计 2、《结构力学》、《材料力学》 3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》 4、《高速铁路施工技术指南》、《路桥施工计算手册》（交通出版社） 5、砼容重取2.65t/m3，模板外侧模、底模板自重100kg/m^2，内模及端头模80kg/m2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底模平台两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m2。 6、材料力学性能

精轧螺纹钢强度设计值 二、挂篮底模平台及吊杆 底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。 1、纵梁验算 纵梁布置示意图 ⑴1#块为最重梁段，以1#段重量施加荷载计算纵梁的刚度强度 砼荷载：36.1m3×2.65t/m^3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。 底模及端头模自重荷载：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。 砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为11.2m2；模板荷载按底板线性分配在纵梁上。 a、①号纵梁上的荷载

腹板的断面面积为0.78m 2，其砼及模板荷载为： 0.78*3*26.5+100kg/m^2*0.93=62.1KN 。 ①号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：62.1KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为30.1KN 、32.0KN 。 b 、②号纵梁上的荷载 ②纵梁与③号纵梁间的断面面积为0.74m 2，其砼及模板荷载为： 0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN 。 ②号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：58.97KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为28.58KN 、30.39KN 。 c 、③号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.47m 2，其砼及模板荷载为： 0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN 。 ③号纵梁上的荷载为：39.81KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为19.29KN 、20.52KN 。 d 、④号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.51m 2，其砼及模板荷载为： 0.51*3*26.5+100*3.7=44.25KN 。 ④号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为21.44KN 、22.81KN 。 e 、⑤号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.42m 2，其砼及模板荷载为： 0.42*3*26.5+100*3.1=36.49KN 。 ⑤号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为17.68KN 、18.81KN 。 f 、以荷载较大的①号进行纵梁内力计算，荷载集度 q=62.1KN/3m=20.7KN/m 。 20.7KN/m 30 300 130 标注单位：cm 荷载布置图 M 图（单位：KN ·m ）