折板絮凝池计算书
折板絮凝工艺设计计算书
一、主要采用数据
1.水厂规模为40000m3/d ，已经加自用水量，则净水处理总水量应为：
Q 设计 =40000m 2/d =1666.67m 2/h =0.463m 2/s 2.设总絮凝时长为：T=17min 3.絮凝区有效尺寸:
V 有效 = Q 设计×T ×60=234.6m 3 4.絮凝池的布置：
将絮凝池分为两个并联的池，根据沉淀池的宽度10m ，每个絮凝池的宽度为5m 。且设其有效深度H=3.6m ；
因此有，单个絮凝池的尺寸为13.0×5m ×3.6m （长宽深）。单个流量Q=0.23m 2
/s, 将每个絮凝池分为三段絮凝，第一段采用相对折板（第1~3格）、第二段采用平行折板（第3~6格）、第三段采用平行直板（第7~8格）。折板采用单通道。1~6格折板厚度采用0.06m 。第7~8格为0.1m 。
二、详细计算 一）第一絮凝段：
设通道宽度为B=1.4m ，设计中间峰速v 1=0.3m 2
/s 1)、中间数据
①中间峰距：b 1 =Q/（v 1 *B ）=
0.23 m2 /s 1.4m ?0.3m2 /s
=0.55m
②中间谷距：b 2 =0.55+0.355*2=1.26m 2)、侧边数据
①侧边峰距：b 3 = B ?3b ?4(c+t)2 =
5?3?0.55?4?(3.55+0.4)
2
= 0.885m
②侧边谷距：b 4=0.885+0.355=1.240 3）、速度
①中间谷距速度：v
2 = Q/（b 2 *B ）= 0.2
3 m2 /s 1.4m ?1.260m =0.130 m 2
/s ②侧边峰距速度：v 3 = Q/（b 3 *B ）= 0.23 m2 /s
1.4m ?0.885m =0.186 m 2
/s ③侧边谷距速度：v 4 = Q/（b 4 *B ）= 0.23 m2 /s
1.4m ?1.240m
=0.132 m 2 /s
4)、上下转弯数据 ①设上转弯高度：0.72m 、 上转弯速度：v 上 = Q/（0.72 *B ）= 0.23 m2 /s 1.4m ?0.72m =0.228 m 2
/s
②设下转弯高度：0.90m
下转弯速度：v 下 = Q/（0.9 *B ）= 0.23 m2 /s 1.4m ?0.9m =0.193 m 2
/s
5）、水头损失 ⑴缩放损失
①中间渐放段损失： h 1 = ε v12
?v22 2g =0.00186m (ε 取0.5)
②中间渐缩段损失： h 2 = 1+ε?b12
b22 v12
2g
=0.00418 (ε 取0.1) ③侧边渐放段损失: h 3 =ε v32
?v42 2g = 0.00043 (ε 取0.5)
④侧边渐缩段损失：h 4 = 1+ε?b32
b4 v32
2g =0.00104 ⑵转弯损失
如图有1个入口、2个上转弯、2个下转弯。 h 5 =3?v1进口2
2g +2*1.8*v 上2
2g +2*3*v 下2
2g
=0.0138+0.0095+0.0114=0.0377 ⑶总损失
如图，每单絮凝小组个有9组缩放组合及6个侧边缩放组， 因此，单个絮凝小组损失= h 5 +9*（h 1 + h 2 ）+6*( h 3 + h 4 )=0.095 然而，一共有三个絮凝小组H 总 =单个絮凝小组损失 *3 =0.285 6）、T 值、G 值 ① T 值：T =
3 ? 5 ? 3.6 ? 1.40.23 ? 60 =5.48min
② G 值：G =
1000 ?H 总
60 ?1.029 ?10?4?T
= 91.78 S
-1
二）第二絮凝段：
设通道宽度为B=1.7m ，设计图中间峰距b 为第一絮凝段的中间峰距值0.55m. 1)、中间数据 ①则如图中b 1 =0.467 2)、侧边数据
①侧边峰距：b 3 = B ?3b1?4(2c+t)2 =
5?3?0.39?4? 3.55+0.4?2
2
= 1.008
②侧边谷距：b 4=1.008+0.355=1.363m 3）、速度
①中间速度：v 1 = Q/（b *B ）=
0.23 m2 /s 0.55m ?1.7m
=0.246m 2
/s
②侧边峰距速度：v 3 = Q/（b 3 *B ）= 0.23 m2 /s
1.008m ?1.7m =0.134 m 2
/s ③侧边谷距速度：v 4 = Q/（b 4 *B ）= 0.23 m2 /s
1.363m ?1.7m
=0.099 m 2 /s
4)、上下转弯数据 ①设上转弯高度：0.62m
上转弯速度：v 上 = Q/（0.7 *B ）= 0.23 m2 /s
1.7m ?0.7m
=0.218 m 2
/s
②设下转弯高度：1.0m
下转弯速度：v 下 = Q/（1.0 *B ）=
0.23 m2 /s
1.7m ?1.0m
=0.135 m 2
/s
5）、水头损失 ⑴中间90。
损失
①中间90。
转弯段损失： h 1 = ε?v122g =0.00185 (ε 取0.6) ②侧边渐放段损失: h 3 =ε v32
?v42 2g = 0.00021 (ε 取0.5)
③侧边渐缩段损失：h 4 = 1+ε?b32
b42 v32
2g =0.00056 (ε 取0.6) ⑵转弯损失
如图有1个入口、3个上转弯、2个下转弯。 h 5 =3?v1进口22g +2*1.8*v 上22g +2*3*v 下2
2g
=0.0096+0.0087+0.0046=0.0229m ⑶总损失
如图，每单絮凝小组个有20个90。
转弯段合及6个侧边缩放组，
因此，单个絮凝小组损失= h 5 +20*h 1+5*( h 3 + h 4 )=0.0245+0.0037+0.0039=0.0305 然而，一共有三个絮凝小组H 总 =单个絮凝小组损失 *3 =0.0 915 6）、T 值、G 值 ① T 值：T =
3 ? 5 ? 3.6 ? 1.70.23 ? 60
=6.65min
② G 值：G =
1000 ?H 总
60 ?1.029 ?10?T
= 47.21 S
-1
三）第三絮凝段：
设计如图，每个格子的宽度为1.175m ，设计流速为0.1m 2
/s. 1)、该絮凝的宽度B 为：
B = Q/（1.175 *v ）=19.57（取2.0m ）
2）水头损失为180。
转弯的损失：（加上一个进水口）
H= （1+3）*3 *v 2
2g =0.0061
一共有两个絮凝小组H 总=2*h=0.0122 3）、T 值、G 值 ① T 值：T =
2? 5 ? 3.6 ? 20.23 ? 60
= 5.22min
② G 值：G =
1000 ?H 总
60 ?1.029 ?10?T
= 19.45 S
-1
四）各絮凝阶段主要指标见表
絮凝段 絮凝时间(min) 水头损失（m ） G 值（S -1
）
GT 值 第一絮凝段 5.48 0.285 91.18 3.00*10^4 第二絮凝段 6.65 0.0915 47.21 1.88*10^4 第三絮凝段 5.22 0.0122 19.45 0.61*10^4 总计
17.35
0.3887
37.96
3.95*10^4
由上表可知，符合设计要求
楼梯斜跑脚手架计算公式
斜道计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数
平面图 立面图三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在 上横向水平杆上纵向水平杆根数 m 2 横杆抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 113600 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4730
水平杆布置方式 承载力使用极限状态 q=(1.2×(0.035+G kjb×l b/(m+1))+1.4×G kq×l b/(m+1))×cosθ=(1.2×(0.035+0.3×1.2/(2+1))+ 1.4×3×1.2/(2+1))×0.894=1.668kN/m 正常使用极限状态 q'=((0.035+G kjb×l b/(m+1))+G kq×l b/(m+1))×cosθ=((0.035+0.3×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1))×0.894=1.211kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1q(l a/cosθ)2=0.1×1.668×(1/0.894)2=0.209kN·m
σ=M max/W=0.209×106/4730 = 44.186 N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax= 0.677q'(l a/cosθ)4/(100EI)=0.677×1.211×(1000/0.894)4/(100×206000×113600)=0.548m m≤[ν] = min[l a/cosθ/150，10]= min[1000/0.894/150，10]=7.457mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R max=1.1×ql a/cosθ=1.1×1.668×1/0.894=2.052kN 正常使用极限状态 R max'=1.1×q'l a/cosθ=1.1×1.211×1/0.894=1.49kN 四、横向水平杆验算 承载力使用极限状态 F1=R max/cosθ=2.052/0.894=2.295kN q=1.2×0.035=0.042kN/m 正常使用极限状态 F1'=R max'/cosθ=1.49/0.894=1.667kN q'=0.035kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算
折板絮凝池计算书
折板絮凝工艺设计计算书 一、主要采用数据 1、水厂规模为40000m3/d,已经加自用水量,则净水处理总水量应为: Q设计 =40000=1666、67=0、463 2、设总絮凝时长为:T=17min 3、絮凝区有效尺寸: V 有效 = Q设计×T×60=234、6 4、絮凝池的布置: 将絮凝池分为两个并联的池,根据沉淀池的宽度10m,每个絮凝池的宽度为5m。且设其有效深度H=3、6m; 因此有,单个絮凝池的尺寸为13、0×5m×3、6m(长宽深)。单个流量Q=0、23m2 /s, 将每个絮凝池分为三段絮凝,第一段采用相对折板(第1~3格)、第二段采用平行折板(第3~6格)、第三段采用平行直板(第7~8格)。折板采用单通道。1~6格折板厚度采用0、06m。第7~8格为0、1m。 二、详细计算 一)第一絮凝段: 设通道宽度为B=1、4m,设计中间峰速v1=0、3m2 /s 1)、中间数据 ①中间峰距:b1 =Q/(v1 *B)= =0、55m ②中间谷距:b2 =0、55+0、355*2=1、26m 2)、侧边数据 ①侧边峰距:b3 = = = 0、885m ②侧边谷距:b4=0、885+0、355=1、240 3)、速度 ①中间谷距速度:v2 = Q/(b2 *B)= =0、130 m2 /s ②侧边峰距速度:v3 = Q/(b3 *B)= =0、186 m2 /s ③侧边谷距速度:v4 = Q/(b4 *B)= =0、132 m2 /s 4)、上下转弯数据 ①设上转弯高度:0、72m、 上转弯速度:v上= Q/(0、72*B)= =0、228 m2 /s ②设下转弯高度:0、90m 下转弯速度:v下= Q/(0、9*B)= =0、193 m2 /s 5)、水头损失 ⑴缩放损失
钢管落地脚手架计算书
外脚手架施工方案 工程概况 第一章 1.1 工程概况 上海宝山区罗店西大型居住社区配套商品房基地A3地块； 工程建设单位： 上海罗南房地产有限公司； 项目管理及施工总承包单位： 浙江省紹兴白云建设有限公司； 勘察设计単位；上海协力岩土工程勘察有限公司： 建筑结构设计：上海市房屋建筑设计院有限公司： 监理单位： 上海创众工程监理有限公司； 第二章作业特点 a、本工程外行相对简单且立面平整，拐角不多，施工工期紧，层数 不高，较适合采用双排外脚手架。 基于以上特点，综合考虑各方面因素，本工程外脚手架采用落地式钢管双排脚手架,脚手架地坪为回填土回填地坪，经振动式压路机分层压实。再做10cmC20的混凝土地坪，外设240*240的砖砌排水沟,从底层搭到顶层，每三层用竹挑板封闭一次。 第三章材质要求及引用标准 一钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求，钢管外径不得小于Φ48mm，壁厚不得低于3.0mm。无严重锈蚀裂纹分层变型、扭曲和打洞截口，必须具有生产厂家产品检验合格证或租凭单位的质保书,不准使
用锈蚀、变瘪、滑牙和有裂缝的金属扣件，不准使用木胡危、单径、破损散边的竹片、篱笆，不准用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。 二引用标准: 1 2 3 4 5建筑施工高处作业安全技术规范
折板絮凝池计算例题1
3.2 折板絮凝池 3.2.1 设计流量 Q= 4.5×104×1.08/86400=0.562m 3/s 3.2.2 絮凝反应时间 T=15min ，分三部分，反应时间各占5min 。 3.2.3 池子体积 V=QT=0.562×15×60=505.8 m 3 3.2.4 池子面积 池深取4.2m （有效水深H=3.9m ），则 A=V/H=505.8/3.9=129.7 m 2 考虑折板厚度、隔墙在池内占面积系数1.05，则 池子面积A=1.05×129.7=136.2 m 2 3.2.5 池长 池宽B=11.4m （与后述平流沉淀池等宽） L=A/B=136.2/11.4=12m 3.2.6 采用平流式布置折板，分三段，即为相对折板、平行折板和平行直板。第一、二段采用120度折板，规格为l ×b=4130×800mm ，厚为50mm ，钢筋混凝土制，第三段采用直板，厚为50mm ，钢筋混凝土制。 3.2.6.1 相对折板 取波峰流速v 1=0.35m/s ，波谷流速v 2=0.15m/s 峰宽A=m v v v b 6.02 cos 2212=-α 谷宽B=2bcos 2 α+A=1.4m 折板的通道拐弯处的过水断面面积为通道过水断面的1.2—1.5倍，按此原则对折板进行凑整计算，核算后，确定折板数量为7.5×2×4=60块。 折板的通道拐弯处宽S 1=1.2×0.562/3.9×0.35=0.49m 则1800拐弯处流速v 0=0.562/3.9×0.49=0.29m/s 渐放段水损h 1=0.5 m g v v 0026.08 .9215.035.05.022 22221=?-?=- 渐缩段水损h 2=[1+0.1- ()][()]m g v F F 0057.06 .1935.04.16 .01.0122221221 =-+= 每个1800拐弯处水损h i =3m g v 0129.06.1929.0322 20=?= ∑h=n(h 1 +h 2)+ ∑h i =3×7×(0.0026+0.0057)+2×0.0129=0.20m 3.2.6.2 平行折板 取板间流速v=0.185m/s ，折板间距B=1.4m 折板数量为6.5×2×2=26块 折板的通道拐弯处宽S 2=1.5×0.562/3.9×0.185=1.2m
污水深度处理设计计算
第3章 污水深度处理设计计算 污水深度处理是指城市污水或工业废水经一级、二级处理后，为了达到一定的回用水标准使污水作为水资源回用于生产或生活的进一步水处理过程。针对污水（废水）的原水水质和处理后的水质要求可进一步采用三级处理或多级处理工艺。常用于去除水中的微量COD 和BOD 有机污染物质，SS 及氮、磷高浓度营养物质及盐类。 絮凝过程就是使具有絮凝性能的微絮粒相互碰撞，从而形成较大的，絮凝体，以适应沉淀分离的要求。 常见的絮凝池有隔板絮凝池，折板絮凝池，机械絮凝池，网格絮凝池。隔板絮凝池虽构造简单，施工管理方便，但出水流量不易分配均匀。折板絮凝池虽絮凝时间短，效果好，但其絮凝不充分, 形成矾花颗粒较小、细碎、比重小，沉淀性能差，只适用于水量变化不大水厂。机械絮凝池虽絮凝效果较好、水头损失较小、絮凝时间短，但机械设备维护量大、管理比较复杂、机械设备投资高、运行费用大。网格絮凝池构造简单、絮凝时间短且效果较好，本设计将采用网格絮凝池[8,9,10,11]。 3.1.1网格絮凝池设计计算 网格絮凝池分为1座，每座分1组，每组絮凝池设计水量： s /m 308.0Q 31= （1）絮凝池有效容积 T Q V 1= （3-12） 式中 Q 1—单个絮凝池处理水量（m 3/s ） V —絮凝池有效容积（m 3） T —絮凝时间，一般采用10~15min ，设计中取T=15min 。 3277.2m 60150.308V =??= （2）絮凝池面积 H V A = （3-13） 式中 A —絮凝池面积（m 2）； V —絮凝池有效容积（m 3）； H —有效水深（m ），设计中取H=4m 。 2m 3.694 2.277A == （3）单格面积 1 1 v Q f = （3-14） 式中 f —单格面积（m 2）；
外脚手架施工方案及计算书
目录 一、主要规程、规范 (1) 二、工程概况 (2) 三、脚手架的搭设 (2) （一）主要部位施工方法： (2) （二）、脚手架构造 (3) （三）、拉吊式卸载 (4) （四）、安全防护措施与脚手架附设工程 (4) 四、安全围护的搭设 (4) 五、卸料平台的搭设 (5) 六、脚手架的防雷、防电和防火 (5) 七、脚手架的验收与保养 (6) 八、安全技术措施 (6) 九、脚手架拆除 (8) 十、外脚手架计算 (9) 一、主要规程、规范 (1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001，2002年版）； (2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）； (3)《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）； (4)《钢结构设计规范》（GB50017—2003）； (5)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006版)；
(6)《混凝土结构设计规范》(G1350010-2002) (7)施工图纸。 二、工程概况 公寓—5的建筑面积为11000.2m2，其中地上10层，地下二层，户数共54户，建筑高度为39.7m，由三栋28.3m*19.6m的阶梯式建筑物组成。公寓—6的建筑面积为9467m2，地上10层，地下二层，户数36户，建筑高度为45.3m，建筑物长度为63.95m*23.1m。 施工用的外墙脚手架采用落地式钢管脚手架，从外地坪开始搭设，搭设高度约为46m。脚手架材料的钢管统一选用Φ48X3.5钢管，严禁与Φ51X3钢管混用。其质量符合GB／T700《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形。立柱与立柱，大横杆之间的连接采用对接扣件，小横杆与立柱、大横杆与立柱之间的连接采用直角扣件，剪刀撑与立柱的连接采用旋转扣件，扣件采用标准可锻铸铁扣件，扣件需经检查无脆裂、变形和滑丝。脚手板选用制作竹棚板，脚手架外围用密眼阻燃安全网封闭围护。 连墙紧固拉杆的材质应符合GB／T700《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。连墙紧固拉杆全部配套使用。拉吊件选用材料需按规定配套使用，钢吊环采用Φ16钢筋制作。斜拉杆采用Φ18钢筋制作，花蓝螺栓(即开式索具螺旋扣)采用0U型M22，钢丝绳采用中15.5D型GB355—64。钢吊环与斜拉杆均采用I级钢，不得采用冷拉钢筋和残旧钢筋。 三、脚手架的搭设 （一）主要部位施工方法： 根据本工程的立面特征及结构特点，本工程外脚手架拟采用传统着地式的双排单立杆脚手架，外脚手架沿建筑外围搭设。脚手架立柱柱距不大于1.8米，步高为1.90米，脚手架的离墙距离应满足建筑物外墙装饰的需要。脚手架的自重及其上的施工荷载均由脚手架基础传至地基。支承在楼板上的立柱加垫板、外地台部分必须在密实的原土层上，否则另行加垫板。
折板絮凝池计算例题
例1－2 设计水量为Q = 10万m 3/d ，自用水系数为1.08。 解：（1）设一组由两个絮凝池组成 则单池设计流量为 h m Q /625.03600 24208.1101034=????= （2）絮凝池所需要容积及絮凝池总体积尺寸确定 1）絮凝时间T = 13min 2）絮凝池所需要净容积 V= 2QT = 2×0.625×13×60 = 975m 3 3）絮凝池隔墙，配水间，折板所占容积按30%计算，则絮凝池的实际体积为1.3V 4）单个絮凝池的净容积 V = QT = 487.5 m 3 5）参照已设计的平流沉淀池尺寸,池宽L=12.50m ，有效水深H=3.5+H 1+H 2，其中 的H 1为絮凝池水头损失，H 2为絮凝池至沉淀池水头损失 则有效水深H=3.5+0.4+0.1=4.0m 超高0.3m ，泥斗高0.6m 则单个絮凝池的池宽m H L V B 75.95 .120.45 .487=?=?= ,取B=9.75m （3）进水管计算 1）设一条进水管，其设计流量Q=1.25m 3/s=1250L/s 取流速v=1.11m/s 选管径DN1200，一条进水管承担两个絮凝池 （4）配水间的设计 配水间净长取5.7m ，净宽取2.5m 其进入一个絮凝池的流速v=0.7m/s ，则D=1.06m,相对来说取深为2m 配水间尺寸V=2.5×5.7×2.0m 3 （5）分室分格计算 1）絮凝池采用多通道折板絮凝池，里面安装折板箱，为平行折板 分四档，每档流速分别为 v 1=0.3m/s ； v 2=0.25m/s ； v 3=0.20m/s ； v 4=0.15m/s 2）第一档计算 第一档分为8格，每格宽1.3m 则每格净长 60.13.13.0625.0=?==vB Q L m 则长L=1.60m 实际流速
安全通道计算书
计算书 1 工程概况 本工程脚手架搭设为溢洪道基础以上一级边坡，此边坡最大高差为15.3m，坡比为1:0.68。 2 编制依据、脚手架选型、稳定性验算 2.1编制依据 （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 （2）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （3）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （4）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （5）边坡设计图纸、施工现场实际情况。 2.2 脚手架选型 根据现场的实际情况，该处脚手架采用扣件管管脚手架，立杆个大小横杆，坡面扫地杆均采用φ48×3.5钢管，连接扣件采用标准扣件，脚手架钢管的尺寸：横向水平杆最大长度2.0~ 3.0m。其它杆最大长度为6.0 m，脚手架根据边坡实际设计参数采用落地式脚手架，随坡度而设，脚手架的设计尺寸如下： 1）立杆：纵距为1.2m，横距为1m； 2）脚手架步距；步距为1.5m； 3）剪刀撑设置；间距为6m（4跨左右）一排剪刀撑； 4）连接坡面杆件设置；连墙件两步两跨布置，通过焊接连接与出入山体的锚杆连接。 5)在脚手架的两侧设置横向斜撑，布置在同一节间，由底至顶之字形设置，用旋转扣件固定在与之相交的小横杆伸出端上，距离主节点的位置≯150mm。 2.3 稳定性验算 2.3.1 基本参数
2.3.2 荷载参数 搭设示意图： 平面图 立面图 2.3.3 纵向水平杆验算 计算简图如下： 水平杆布置方式 承载力使用极限状态 q=(1.2×(0.038+G kjb×l b/2)+ 1.4×G kq×l b/2)×cosθ=(1.2×(0.038 +0.35×1/2)+
计算说明书 2017042385813
n d Q 4.42 1184.0h =计算说明书 水厂的设计水量Q 设计 水厂自用水量的大小取决于给水处理方法、构筑物型式以及原水水质等因素，一般采用最高日用水量的5%~10%，这里取5%。根据城市用水量状况，为10万吨/日的供水量，所以 Q 供水=1000003 m /d=4166.73 m /h=1157.4L/S 而水厂的处理水量则要加上自用水量 Q 设计=Q 供水*（1+0.05） =1050003m /d =43753m /h =1215.3L/S =1.2153m /S 混合工艺设计计算 考虑设絮凝池2座,混合采用管式混合。设水厂进水管投药口至絮凝池的距离为50米。进水管采用两条, 设计流量为Q=96300/24/2=0.5573/m s 。 进水管采用钢管,直径为DN800,查设计手册1册,设计流速为1.11m/s ，1000i=1.8m ，混合管段的水头损失50 1.8 0.091000 h iL m ?== ≈。小于管式混合水头损失要求为0.3-0.4m 。这说明仅靠进水管内流速不能达到充分混合的要求。故需在进水管内装设管道混合器,本设计推荐采用管式静态混合器，管式静态混合器示意图见图4.3。 1. 设计参数： 采用玻璃钢管式静态混合器（如图4.3），近期采用2个。 每组混合器处理水量为0.608m 3/s ，水厂进水管投药口至絮凝池的距离为10m ，，进水管采用两条DN800钢管。 2. 设计计算： 管式静态混合器的水头损失一般小于0.5米，根据水头损失计算公式
式中，h ——水头损失（m ） Q ——处理水量（m 3/s ） d ——管道直径（m ） n ——混合单元（个） 本次设计中，采用两条铸铁输水管道由水源地向给水厂输水，其中原水流速不小于0.6m/s ，在技术上最高流速限定在2.5~3.0m/s 的范围内。此外还需要根据当地的经济条件，考虑管网造价和经营管理费用等因素，来选出合适的经济流速。本次设计中经济流速取1.25[1]m/s ，每条输水管的输水流量为0.608m3/s 。 则输水管径 d= 14 .325.1608 .04v 4??= πQ =0.787m 。 n d Q 4.421184.0h =<0.5m ，故2 4 .41184.05.0n Q d ?< 设计中取d=0.8m ，Q=0.608m 3/s 。 2 4 .41184.05.0n Q d ?<=4.28 水力条件符合。 选DN800内装4个混合单元的静态混合器。加药点设于靠近水流方向的第一个混合单元，投药管插入管径的1/4处，且投药管上多处开孔，使药液均匀分布。 （3）混合器选择： 查设备手册选用管式静态混合器，规格DN800。静态混合器采用4节，静态混合器总长4100mm ，管外径为820mm ，质量1249kg ，投药口直径65mm 。 原水 管道 药剂 混合单元体 静态混合器 管道
{最新文档}剪刀撑与横向斜撑
剪刀撑与横向斜撑 ： 1．剪刀撑的设置： ①剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面倾角45°～60°。 ②在外侧面连续设置剪刀撑。 ③剪刀撑斜杆接长采用搭接，搭接长度不少于1m，采用2个旋转扣件固定，钢管伸出扣件边缘100mm。 ④剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端或立杆上。 旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 ⑤剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须 支承在垫块和垫板上。 ⑥剪刀撑从底部至脚手架顶层连续设置。 2．横向斜撑设置： ①横向斜撑在同一节间，由底到顶层呈“之”字型连续布置。 ②横向邻撑在拐角处和脚手架中部设置。 八、栏杆、挡脚板、扫地杆设置： 1．栏杆、挡脚板设置： ①栏杆和挡脚板搭设在外立杆内侧。 ②上杆设上栏杆、中栏杆两根，上栏杆高度为 1.2m，中栏杆高度为 0.6m。 ③挡脚板高度为180mm。用30mm厚木板制作。在作业层、斜道上使用。表面黑黄相间油漆，间距30公分。
2．扫地杆的设置： 脚手架设纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮不 大于200mm处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的 立杆上。 九、悬挑架子结构： 1．从落地脚手架第十二步开始悬挑，悬挑部分和落地脚手架及二次悬挑部 分分离，不准任何连接。 2．悬挑支架间距 1.8m（同立杆间距）。 3．斜撑杆下方支点必须落在下层结构砼上。 4．除悬挑支架外，其它搭设要求同前落地式搭设要求相同。 5．悬挑部分结构要求如下图（计算书附后）。 剪刀撑按纵、横向各5米设置一道 、剪刀撑设置：纵向剪刀撑应在外立面连续设置，每道剪刀撑宽度不小于4跨、不大于6跨，且与地面成45°～60°角， 6.4剪刀撑的搭设方法： 在建筑物四周转角处，必须要设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜 在5～7根之间,每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间，由底至顶连续设置，剪刀撑沿纵向连续设置。 剪刀撑斜杆应在旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端，或立杆 上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长不小于80cm，用3个扣件等距布置，扣件扣在钢管端头处小于 10cm处。剪刀撑下端一定要落地。摘＆#8195;要由于目前还没有满堂脚手架设 计与施工验收技术规范，为使满堂脚手架的设计与施工纳入科学化、规范化的 轨道，以保证满堂脚手架的施工安全，本文结合深圳市南光高速公路第28合同
折板絮凝池
折板絮凝池 本设计采用折板絮凝池。折板絮凝池是在絮凝池内，放置一定数量的折板，水流沿折板上、下流动，经过无数次折转，促进颗粒絮凝。这种絮凝池因对水质水量适应性强，停留时间短，絮凝效果好，又能节约絮凝药剂，因此选用次絮凝池。 设计计算： 1．单组絮凝池有效容积 Q=30000/24=1250m3/h V=QT=1250*12/4/60=62.5m3 2.絮凝池长度 取 H’=3.25m,B=6.0m L’=V/H’/B=62.5/3.04/6=3.25m 絮凝池长度方向用隔墙分成三段，首段和中段均为1.0米，末段格宽为2.0米，隔墙厚为0.15米，则絮凝池总长度为 L=3.25+5*0.15=4.0m 2.各段分隔数 与沉淀池组合的絮凝池池宽为24.0米，用三道隔墙分成四组，每组池宽为B’=[24-3*0.15]/4=5.8875m 首段分成10格则每格长度 L 1 =2[5.8875-4*0.15]/10=1.06m 首段每格面积为 f1=1.0*1.06=1.06m2 通过首段单格的平均流速为 v1=1250/3600/4/1.06=0.082m/s 中段分为8格，末段分为7格，则中段和末段的各格格长、面积、平均流速分别为 L2=1.36m f2=1.36m2 v2=0.064m/s L3=0.71m f3=1.42m2 v3=0.061m/s 3.水头损失计算 相对折板 取v 1=0.14m/s v 2 =0.27m/s h 1=0.5*（v 1 2-v 2 2）/2g=0.00136m 渐缩段水头损失 取F 1=0.56m2 F 2 =1.06m2 h 2=[1+0.1-（F 1 /F2）2]v 2 /2g=0.00082m h=0.312m 平行折板
落地式外脚手架施工计算书
目录 第一章编制依据 (1) 第二章工程概况 (1) 第三章脚手架搭设方案 (2) 第四章施工准备 (2) 第五章落地双排外脚手架设计与搭设 (2) 第六章脚手架拆除 (16) 第七章防电 (17) 第八章避雷 (18) 第九章脚手架的验收及维护 (19) 第十章安全注意事项 (20)
第一章编制依据 一、北京中建建筑设计院有限公司珠海分公司设计的“海悦云天花园”建筑、结 构施工图及相应标准图集。 二、国家、地方现行相关规范、规程、标准，主要包括： 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130—2001 建筑结构荷载规范GB50009-2001 混凝土结构工程施工及验收规范GB50204—2002 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 三、本工程施工组织设计 四、计算软件：PKPM施工版 第二章工程概况 拟建海悦云天花园位于珠海市香洲区，地形总体较为平坦，交通方便。该工程占 地面积为18862.39㎡，总建筑面积91983.55㎡，住宅面积63598.67㎡，商业面积3400.35㎡。本工程±0.000标高相当于黄海高程19.300。 建筑群为2幢18层和2幢28层高层及二层地下车库组成(地下室建筑面积21621.60㎡)，其中1#楼裙房2层；2#楼1层架空层；3#楼裙房3层；4#楼裙房3层。 本方案只涉及地下室及裙房落地双排外脚手架，上部塔楼悬挑架另详专项方案。 本工程所处珠海地区，有强风频繁、风速较大的特点。年平均风速为3.3米/秒， 累年最大风速超过12级，有40米/秒以上的记录；最大风速出现在8～10月，均是台 风影响的结果。珠海位于珠江口段的中心，属台风多登陆地段，平均每年受影响4.1次，其中从本区登陆的台风，年平均1.4次，每年7～10月是台风的盛季。常年盛行风向为东南风和东北风，频率均在10%,较多风向集中在N-E-SE，最少风向为NW-WSW。基 本风压为0.85kN/m2。
絮凝形式比较
1.1絮凝工艺简介 絮凝工艺的基本要求是，原水与药剂经混合后，通过絮凝设备应形成肉眼可见的大的密实絮凝体。絮凝池形式较多，概括起来分成两大类：水力搅拌式和机械搅拌式。考虑到机械絮凝池维修工作量大、能耗高，本技改工程拟采用水力絮凝池。水力絮凝工艺主要有以下几种：微涡流絮凝工艺/隔板工艺、折板工艺及网格工艺等，相关工艺简述如下： 1.1.1微涡流絮凝工艺简介 水的涡旋流动增加流速梯度，促进水中胶体亚微扩散与絮体碰撞，提高絮凝效率。涡流尺寸越小，越接近絮体尺寸（毫米级），效果越显著。隔板等絮凝池为大涡流（米级），折板等絮凝池为中涡流（分米级），网格絮凝池为小涡流（厘米级）。而微涡流絮凝工艺，其产生微涡流的数量和效果均优于网格絮凝池，絮凝效率较传统工艺提高一倍以上。 微涡流絮凝工艺的核心是微涡流絮凝器，其为空心球体结构，表面开有小孔，当水流以适当的流速穿过小孔，在壳体内外表面处产生大量的小涡流，同时因壳体流速较小，形成絮凝泥渣层，泥渣层对水流的扰动产生微涡流。 微涡流絮凝工艺的特点是： ①絮凝效率高，与传统工艺相比产水量可提高50～100%； ②反应时间短，只要5～8分钟，是传统工艺的1/3/~1/2； ③絮体质量高，有利于提高沉淀效率； ④水量水质变化适应能力强，可适应负荷50～120％范围内变化； ⑤出水质量稳定，絮凝剂消耗降低10～20%，滤池反洗水节约30%以上； ⑥安装简单，维护方便，改造只需少量土建改动，微涡流絮凝器直接投入使用，施工周期短，且絮凝器不易堵塞，便于清洗，寿命长。 1.1.2隔板絮凝工艺简介 隔板絮凝池是应用历史悠久、目前仍常应用的一种水力搅拌絮凝池，有往复式和回转式两种。后者是在前者的基础上加以改进而成。在往复式隔板絮凝池内，水流作180度转弯，局部水头损失较大，而这部分能量消耗往往对絮凝效果作用不大。因为180度的急剧转弯会使絮体有破碎可能，特别在絮凝后期。回转式隔板絮凝池内水流作90度转弯，局部水头损失大为减小，絮凝效果也有所提高。 隔板絮凝池通常用于大、中型水厂，因水量过小时，隔板间距过狭不便施工和维修。 隔板絮凝池优点是构造简单，管理方便。 缺点是流量变化大者，絮凝效果不稳定，与折板及网格絮凝池相比，因水流条件不甚理想，能量消耗（即水头损失）中的无效部分比例较大，故需较长絮凝时间，池子容积较大。 1.1.3折板絮凝工艺简介 折板絮凝池是在隔板絮凝池基础上发展起来的，目前已得到广泛应用。 折板絮凝池是利用在池中加设一些扰流单元以达到絮凝所要求的紊流状态，是能量损失得到充分利用，停留时间缩短，折板絮凝有多种形式，可以波峰对波谷平行安装，称“同波折板”；也可波峰相对安装，称“异波折板”。按水流通过折板间隙数，又分为“单通道”和“多通道”。折板絮凝池可布置成竖流或平流式。
脚手架施工方案及计算书
石灰石块仓脚手架施工方案 为进一步贯彻《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99），实现安全管理规范化、科学化，确保规范施工安全生产，根据该工程建筑结构和施工特点、特编制该施工方案。 1.工程概况 1.1、本工程位于神华宁夏煤业集团煤基烯烃项目动力站内，石灰石块仓涉及高空作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。 1.2、基础处理：采用夯实、找平。 2.搭设方案 2.1、材料及规格选择 根据JGJ59-99标准要求，采用钢管搭设，钢管尺寸采用φ48×3.5mm，并使用钢扣件。 2.2、搭设尺寸 安装用脚手架上面主要沉重施工人员的体重，部分设备材料，施工人员的体重与设备材料重量远小于脚手架自重，按如下规格搭设。 2.2.1、立杆 立杆间距1.8m，不大于2.0m,外脚手架立杆基础垫通长板（20cm×5cm×4cm 长的松木板），使用底座（1cm×15cm×8mm）。离地高度20cm设置纵横方向扫地杆。连续设置在立杆内侧，立杆接长采用对接，且接头交错布置，高度方向错开50cm以上，相邻接头不应在同跨内。接头距大横杆与立杆的交接处不应大于50cm。顶层立杆可搭接，长度不应小于1m，两个扣件。 2.2.2、大横杆 大横杆间距控制在1.8m，以便立网挂设，大横杆置立于立杆里面，每侧外伸长度不应小于10cm，但不应大于30cm。杆件接长需对接，接点距主接点的距离不应大于50cm。 2.2.3、小横杆 小横杆搭在大横杆上面，伸出大横杆长度不小于10cm，小横杆间距：立杆与大横杆交接处必须设小横杆。
2.2.4、剪刀撑 外脚手架的两端转角处，以及中间每隔6-7根（9-15M）立杆应设一组剪刀撑。剪刀撑从基础开始沿脚手架高度连续设置、宽度不少于6米，最少跨4跨，最多跨6跨，与地面的夹角为：跨6跨时45°、跨5跨时50°、跨4跨时60°。剪刀撑杆件接长需搭接，搭接长度不小于1m，使用三个扣件均匀分布，端头距扣件不小于10cm。 2.2.5、脚手板 应满铺脚手板，严禁探头板，不得高低不平。 2.3、排水措施：架底处不得有积水，并设排水沟。 3、施工要求 3.1、2米以上作业均称为高处作业，高处作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。 3.2、搭设脚手架人员必须有持证的架子工搭设。 3.3、搭设脚手架人员需要佩戴安全带、安全帽，并正确使用安全带、安全帽。在脚手架搭设期间由专职安全员检查落实安全带、安全帽的规范佩带事宜，并在施工中全程监控，发现违章情况及时处理并将有关情况上报项目部。，对于精神状态不佳、身体不适、酒后或宿酒未醒人员，严禁参与脚手架搭设施工。 3.4、搭设脚手架人员职工进行定期医务检查，随时掌握职工身体状况，有高、低血压，弱视，听觉不灵者不允许参与脚手架搭设作业。 3.5、搭设的脚手架，最上层应形成梯形平台，并应敷满架板，架板要用铁丝牢固固定,以便于工人操作。 3.6、脚手架敷设的人行走道，要保证400mm宽，应由两块跳板组成，跳板的探头应在小杆架设处用钢丝捆扎好，不允许有探头活动跳板。脚手架组装和解体必须要有专人监护，严格按拆装程序处理。 3.7、15m以上(含15m)的高空作业必须办理《高空作业票》(高度在15—30米为三级高空作业，高度在30米以上为特级高空作业)，高空作业票由作业负责人填写，现场安全负责人或技术负责人审批，安全人员进行监督检查。 3.8、未经检查验收的架子，除架子工外其它人员严禁攀登。验收后任何人不得擅自拆改，需作局部修改时须经安全人员同意，由架子工进行实施。
吊装令文件
沪建集基司（2003）安字第０４０号 关于实施起重吊装令的通知 公司所属各单位、各项目经理部： 为进一步搞好安全生产管理工作，加强施工现场起重作业规范操作，决定在公司范围内实行起重吊装令制度，具体要求明确如下： 1 公司适用起重吊装令的范围（包括分包单位）： 1.1 按起重设备类型： 1.1.1 首次使用150t（含）以上履带吊。 1.1.2 首次使用70t（含）以上汽车吊。 1.1.3 首次使用的非标专用起重设备。 1.2 非常规构件： 1.2.1 起重安装单件物件长度30m（含）以上及重心不稳等非常规构件。 1.2.2 起重安装单件物件起吊高度50m（含）以上。 1.3 按起重方法、作业环境： 1.3.1 采用双机抬吊方法。 1.3.2 施工条件极为困难或恶劣场所吊装（包括地面或高空拖运）。 1.4 吊装令不包括设备、材料等运输装卸（按运输合同办理）。 2 报批程序： 2.1 不属上述范围吊装内容仍按公司组织设计审批程序与要求进行。 2.2 满足1.1、1.2、1.3要求的，应单独编制专项方案。 2.3 市政工程满足250t履带吊或70t汽车吊要求吊装内容的应按市政颁发的《市政公路工程起重安全吊装令》和《市政公路工程起重安全吊装动态过程控制表》的通知实施。 2.4 满足1.1、1.2、1.3要求的，单独编制专项方案除按公司原组织设计审批程序与要求进行外，还必须附上项目与公司专题审议讨论的结论性方案（此项
工作由项目提出，公司技术部门牵头召开），该意见必须由公司安全科负责人、负责该机械设备的总工、负责技术的总工签字。 2.5 正式吊装之前一周，应组织专项方案审批。 3 吊装动态过程控制检查内容： 3.1 满足报批程序2.1吊装内容的由项目经理部组织检查，填表签字，资料存项目安全员处备查。 3.2 满足1.1、1.2、1.3要求的，由项目经理部组织检查，项目经理签字，公司部门组织复查后填表签字（公司复查部门：安全科牵头，工程管理部施工科、技术质量科、设备材料科参与）。 4 吊装令签发： 4.1 满足报批程序 2.1吊装内容的项目经理应严格按组织设计要求组织施工（填吊装令级别三级表）。 4.2 满足1.1、1.2、1.3要求的，由项目经理签发，但须经过公司工程管理部（施工科、技术质量科、设备材料科）、安全科审核签字后生效（填吊装令级别二级表）。 4.3 满足1.1、1.2、1.3要求的，且情况特殊，重量、难度较大的等，除按4.2要求进行外，还须经公司负责该机械设备的总工、技术总工签字，报生产经理签发（填吊装令级别一级表）。 5 管理与监督 5.1 起重吊装涉及新工艺、新技术的，公司有关部门及单位应有专人及时到现场指导、督促。 5.2 分部分项同类型吊装的只需签发一次吊装令（首吊时），若起重吊装内容变更的必须按本办法重新签发吊装令。 5.3 外埠工地原则上应按本通知实施，特殊情况可由项目与公司有关部门商定，但必须有书面的结论性意见。 5.4 水上作业吊装令另行制定。 附件：1. 上海市基础工程公司起重安全吊装令 2. 上海市基础工程公司起重安全吊装动态过程控制检查表
课程设计计算书1---副本
】 （二）计算书 1. 加药间 溶液池 溶液池的容积W 2 417bn Q = 2αW W 2：溶液池容积（m 3）； Q ：处理水量（m 3 /h ）； α：混凝剂最大投加量（mg/L ），设计中取30mg/L . b ：混合浓度（%），混凝剂溶液一般采用5-20，设计中采用12； n ：每日调制次数，设计中取n=2； 329.27m =2 x 12 x 4173092 x 30=W 溶液池设置两个，以便交替使用，保证连续投药。总深H ＝H 1+H 2+H 3＝1++＝。形状采用矩形，H 1为有效高度，取1m ；H 2为安全高度，取；H 3为贮渣深度，取。 溶液池取正方形，边长为F 1/2=2=，取。所以溶液池尺寸为长×宽×高＝××＝，则溶液池实际容积为 池旁设工作台，宽~，池底坡度为。底部设置DN100mm 放空管，采用硬聚氯乙烯塑料管，池内壁用环氧树脂进行防腐处理。沿地面接入药剂稀释用给水管DN80mm 一条，于两池分设放水阀门，按1h 放满考虑。 溶解池 ; 溶解池的容积W 1 321m 78.2=x9.273.0=0.3W =W 溶解池取正方形，有效水深H 1＝，则 面积F ＝ W 1/H 1，即边长a ＝ F 1/2＝，取 溶解池深度H ＝H 1+H 2+H 3＝1++＝，其中H 2为超高，设为；H 3为贮渣深度，取。 溶解池形状为矩形，则其尺寸为：长×宽×高＝××＝。溶解池设为两个。 溶解池放水时间为10分钟，则放水量为：s L t W q /6.4=10 ×601000 ×78.2=60=1
查水力计算表得放水管管径d 0=50mm ，采用塑料给水管；溶解池底部设管径d=100mm 的排渣管一根。 《 投药管 投药管流量： q ＝ S L W /21.0=60 ×60×241000 ×2×27.960 ×60×241000 ×2×2＝ 查水力计算表得投药管管径d ＝30mm ，实际流速为s 溶解池搅拌设备 溶解池搅拌设备采用中心固定式平桨板式搅拌机。 计量投加设备 混凝剂的湿投方式分为重力投加和压力投加两种类型,重力投加方式有泵前投加和高位溶液池重力投加;压力投加方式有水射投加和计量泵投加。计量设备有孔口计量，浮杯计量，定量投药箱和转子流量计。本设计采用耐酸泵和转子流量计配合投加。 计量泵每小时投加药量: & h /m 39.0=24 27.9=24w = q 31 式中：1W ——溶液池容积（m3） 耐腐蚀液下立式泵型号25FYS-16选用2台，一备一用. 药剂仓库的设计计算 混合剂为聚合氯化铝，每袋质量为25kg ，每袋规格为××最大投加量为30mg/L ，水厂设计水量为：67670m 3/d ＝2820m 3/h ，药剂堆放高度，药剂储存期为30d ，则 聚合氯化铝的袋数为：袋2.2671=10x 10x 2510x 30x 20047x 30= 3 33 N ；取2672袋 药剂可以堆七层高，则堆放面积为：A ＝ ) -1(e H NV ＝ 2m 7.55=2.0-1×5.12 .0×25.0×5.0×2672）（，取为56m 。房内留有宽的过道，考虑到远期 发展，同时考虑到卸货，所以库房设计尺寸为：×6m 药库层高设，顶部设置电动单梁悬挂起重机。药库与加药间之间采用单轨吊
落地式钢管脚手架施工方案(附计算书)
落地式钢管脚手架施工方案计算书）（附
钢管脚手架施工方案 第一章工程概况 本工程为海南雅居乐房地产开发有限公司A08 区莱佛仕酒店东客房部 分，建筑面积四万余平方米，客房分为I段、II段和皿段。I段包括一栋7 层和一栋9层的框架剪力墙结构，占地面积1626?50m2,建筑总高度41.70m, 其中地下2?佃m,地上41.70m; I段包括一栋8层和一栋9层的框架剪力墙结构，占地面积1751 ?16m2,建筑总高度45?30m,其中地下2?09m,地上45.30m;皿段为一栋9层的框架剪力墙结构，占地面积1744?32m2,建筑总高度43.20m,其中地下一层，层高2.19m，地上43.20m。 第二章编制依据 1 、《莱佛士度假酒店工程设计文件》 2、《莱佛士度假酒店工程施工组织设计》 3、《JGJ130 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 第三章脚手架搭拆及安全管理 一、方案设想 根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59?99）规定，结合本工程实际情况,本工程I 段、II 段F2 层以下四周采用落地式钢管脚手架,每步架高为1.8米。F3层以上采用型钢悬挑斜拉式钢管脚手架（另行设计）。 二、材质选择 1、钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的A3焊接钢管，其质量要符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不准采用，外架钢管采用黄色，扣件刷黄色防锈漆。
2、扣件：其材质应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831 ）中A3的规定, 且不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件应与钢管的贴面接触良 好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要大于5mm。扣件的规格有三种：（1）直角扣件：主要作大、小横杆与立杆的联接使用，也可作连接墙杆对脚手架联接使用，保持杆件连接呈固定十字状；（2）回转扣件（也称万向扣件）：主要作斜杆与立杆，斜杆接长、立杆双管附绑加强联接使用； （3） 对接扣件：主要作立杆、大横杆、搁栅、防护栏杆接长使用。凡严重锈蚀、变形、裂缝、螺栓螺纹已损坏的扣件不准采用；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。 3、脚手片采用规格为700mm^800mm由8厘钢筋网片。 4、连墙件：采用巾48 竖流折板絮凝原理及其工艺设计Ξ 刘 强 (南昌有色冶金设计研究院,南昌市,330002) 〔摘 要〕从水力学方面分析了净水厂中竖流折板絮凝池的基本原理,阐述了竖流折板絮凝池的工艺特点及其工艺设计。 〔关键词〕折板絮凝原理 工艺特点 工艺设计 1 前言 在给水净水厂的水质净化过程中,混凝反应是一个十分重要的环节,它的完善程度对净水的后续处理影响很大。同时,它又是一个复杂的物理化学过程,一般可分为混合和絮凝两个阶段。在混合阶段,通过快速混合设备使无机盐混凝剂能迅速而均匀地扩散于水中,以创造良好的水解和聚合条件;同时,胶体脱稳随即完成并借颗粒的布朗运动和紊动水流进行凝聚,在此阶段不要求形成大的絮凝体。而在絮凝阶段,水在水力或机械搅拌下产生流体运动,造成水中颗粒碰撞从而形成具有良好沉淀性能的大的密实絮凝体。 絮凝池形式较多,分水力搅拌式和机械搅拌式两大类,水力搅拌式有隔板絮凝池、折板絮凝池、穿孔旋流絮凝池、网格絮凝池等。如何提高絮凝过程的效率,缩短絮凝时间,以减小絮凝池的容积,是絮凝池设计的一个重要课题。而竖流折板絮凝工艺就是近年来在我国得到广泛应用的有效、可行、适用范围较广的一种高效能水力絮凝方式。2 竖流折板絮凝的工作原理 竖流折板絮凝池是在竖流隔板絮凝池基础上发展起来的,它是将竖流隔板絮凝池的平板隔板改成具有一定角度的折板。其基本工作原理是,通过在絮凝池内设置一定数量的折板,加入絮凝剂并经充分混合的水流进入上下翻腾的夹间通道,通过折板间形成的缩放或拐弯造成边界层分离现象,并产生附壁紊流耗能,在絮凝池内沿程输入微量而足够的能量,增加水流内部颗粒的相对运动、相互碰撞,有效地提高输入能量的利用率和容积使用率,以缩短絮凝时间,提高絮凝体的沉降性能,从而达到絮凝的效果。 折板絮凝按折板组合形式,可分为同波折板和异波折板两种类型(如图1所示),两种折板絮凝类型的水动力学条件稍有不同,以下将详细阐述。 211 竖流同波折板絮凝 折板可以波峰对波谷平行安装,称同 第20卷第2期有 色 冶 金 设 计 与 研 究 1999年 6 月 Ξ收稿日期:1998-11-20竖流折板絮凝原理及其工艺设计