带式输送机-设计计算说明书模板
机械设计课程设计
设计计算说明书
设计题目：带式输送机传动装置设计设计者：BBB
学号： CCC
专业班级：机械X X X X 班
指导教师：余庆玲
完成日期： 2016年月日
北京交通大学海滨学院
目录
（注意：目录插入，最终自动生成如下目录，字体，五号宋体，行距1.5倍）一课程设计的任务……………………………………………………？
二电动机的选择………………………………………………………？
三传动装置的总传动比和分配各级传动比…………………………？
四传动装置的运动和动力参数的计算………………………………
五传动零件的设计计算………………………………………………
六轴的设计计算……………………………………………………
七滚动轴承的选择和计算……………………………………………
八键连接的选择和计算………………………………………………
九联轴器的选择………………………………………………………
十减速器箱体的结构设计……………………………………………
十一润滑和密封的选择…………………………………………………
十二设计总结…………………………………………………………
十三参考资料…………………………………………………………
一、课程设计的任务
1．设计目的
课程设计是机械设计课程重要的教学环节，是培养学生机械设计能力的技术基础课。课程设计的主要目的是：
(1)通过课程设计使学生综合运用机械设计课程及有关先修课程的知识，起到巩固、深化、融会贯通及扩展有关机械设计方面知识的作用，树立正确的设计思想。
(2)通过课程设计的实践，培养学生分析和解决工程实际问题的能力，使学生掌握机械零件、机械传动装置或简单机械的一般设计方法和步骤。
(3)提高学生的有关设计能力，如计算能力、绘图能力以及计算机辅助设计(CAD)能力等，使学生熟悉设计资料(手册、图册等)的使用，掌握经验估算等机械设计的基本技能。
2．设计题目：带式输送机传动装置的设计
已知条件：每日两班制工作，传动不逆转，有轻微冲击，输送带速度允许误差为±5%。带式输送机已知条件如下：
3.设计任务
1．选择（由教师指定）一种方案，进行传动系统设计；
2．确定电动机的功率与转速，分配各级传动的传动比，并进行运动及动力参数计算；
3．进行传动零部件的强度计算，确定其主要参数；
4．对齿轮减速器进行结构设计，并绘制减速器装配图（零号图1张），减速器装配图俯视图手绘草图（2号图1张）；
5．校核中间轴的强度、轴承寿命、键强度；
6． 绘制中间轴及中间轴大齿轮零件工作图，2号图2张。（注：当中间轴
为齿轮轴时，可仅绘一张中间轴零件工作图即可）； 7．编写课程设计说明书1份。
4．传动装置部分简图
1—电动机；2—带传动；3—圆柱直齿轮减速器；
4—联轴器；5—滚筒；6—输送带
二、电动机的选择
1．电动机类型的选择
按已知工作要求和条件选用Y 系列一般用途的全封闭自扇冷式笼型三相异步电动。
2． 确定电动机输出功率P d
电动机所需的输出功率P d =P w /η
其中：Pw ----工作机的输入功率
η---由电动机至工作机的传动总效率
工作机的输入功率：
)(1000
Kw FV P W
总效率η总=η带×η4轴承×η2齿轮×η联轴器×η滚筒
查表9.1可得[4]：
η带 =0.96， η轴承=0.98，
η齿轮=0.97， η联轴器=0.99，η滚筒=0.95
则
η= 0.78
电动机所需的功率：
P d= P w/η= 2.24 KW
3．确定电动机转速
计算滚筒工作转速：
n筒=60×1000V/πD
=60×1000×0.5/3.14×400
=24r/min
按手册P7表1推荐的传动比合理范围，取圆柱齿轮传动二级级减速器传动比范围I’a=8~40。取V带传动比I’1=2~4，则总传动比理时范围为I’a=6~24。故电动机转速的可选范围为
n’d=I’a×n筒=（16~160）×24=384~3840r/min
符合这一范围的同步转速有？、1000、1500、？r/min。
根据容量和转速，由有关手册查出有三种适用的电动机型号：因此有三种传支比方案：如指导书P15页第一表。综合考虑电动机和传动装置尺寸、重量、价格和带传动、减速器的传动比，由有关手册查出适用的电动机型号。（建议：在考虑保证减速器传动比i
减
>14时，来确定电机同步转速）。最终则选n=？r/min 。
4.确定电动机型号
根据所需效率、转速，由《机械设计手册》或指导书
选定电动机：？型号（Y系列）
数据如下: 额定功率P：3kw (额定功率应大于计算功率)
满载转速：n m = 960r/min （n m—电动机满载转速）
同步转速： 1000r/min
电动机轴径: ？ mm
三、传动装置的总传动比和分配各级传动比
1．传动装置的总传动比
i
总
= n m/ n w =960 / 24 = 40
n w——工作机分配轴转速
2．分配各级传动比
（1）V带传动比i
带=2~4，取V带传动比i
带
=2
（2）∵i
总=i
减
×i
带
∴i
减=i
总
/i
带
=40/2=20
（3）减速器传动比分配原则：各级传动尺寸协调，承载能力接近，两个大齿轮直径接近以便润滑（浸油深度）。
i
减=i
高
*i
低
i
高
——高速级传动比
i
低
——低速级传动比
建议取： i
高=（1.3～1.5)i
低
则： i
减= （1.3～1.5) i2
低
i
高=5.29i
低
=3.78
四、传动装置的运动和动力参数的计算
（注意：这部分计算希望大家根据实际修改公式及表格）
1．计算各轴的转速
Ⅰ轴（高速级小齿轮轴）：n
Ⅰ
=n m/i带= 480 r/min
Ⅱ轴（中间轴）：n
Ⅱ= n
Ⅰ
/ i
高
= 90.74 r/min
Ⅲ轴（低速级大齿轮轴）：n
Ⅲ=n
Ⅱ
/i
低
= 24 r/min
Ⅳ轴（与Ⅲ轴通过联轴器相连的轴）: n W= nⅢ= 24 r/min 2．计算各轴的输入功率和输出功率
Ⅰ轴： P
Ⅰ入
=P d·η带=2.24×0.96 = 2.15 kw
P Ⅰ出= P
Ⅰ入
·η
轴承
= 2.15×0.99 = ？ kw
Ⅱ轴： P
Ⅱ入= P
Ⅰ出
·η
齿轮
= ？×0.98 = 2.1 kw
P Ⅱ出= P
Ⅱ入
·η
轴承
= 2.08×0.99 = ？ kw
Ⅲ轴： P
Ⅲ入= P
Ⅱ出
·η
齿轮
= ？×0.98 = ？ kw
P Ⅲ出= P
Ⅲ入
·η
轴承
= ？×0.99 = ？ kw
Ⅳ轴:
P Ⅳ入= P
Ⅲ出
·η
联轴器
= ？×0.99 = ？ kw
P W=PⅣ出= ？×0.99 = ？ kw
3.计算各轴的输入转矩和输出转矩
公式: T=9.55×106×P/n (N·mm)
Ⅰ轴： T
Ⅰ入=9.55×106×P
Ⅰ入
/ n
Ⅰ
= ？ (N·mm)
T Ⅰ出=9.55×106×P
Ⅰ出
/ n
Ⅰ
= ？ (N·mm)
Ⅱ轴： T
Ⅱ入=9.55×106×P
Ⅱ入
/ n
Ⅱ
= ？ (N·mm)
T Ⅱ出=9.55×106×P
Ⅱ出
/ n
Ⅱ
= ？ (N·mm)
Ⅲ轴： T
Ⅲ入=9.55×106×P
Ⅲ入
/ n
Ⅲ
= ？ (N·mm)
T Ⅲ出=9.55×106×P
Ⅲ出
/ n
Ⅲ
= ？ (N·mm)
Ⅳ轴： T
Ⅳ入=9.55×106×P
Ⅳ入
/ n
Ⅲ
= ？ (N·mm)
T W=TⅣ出=9.55×106×PⅣ出/ nⅢ= ？ (N·mm) 将运动和动力参数计算结果进行整理并列于下表：
五、传动零件的设计计算
1.皮带轮传动的设计计算
4.1 带轮设计要求
小带轮和电机相连接，大带轮和减速器的输入轴相连，可知带轮的输入功率
kW 24.2d =P ，小带轮的转速r/min 960m =n ，传动比21=i ，双班制。
4.2 带轮设计计算
1.确定输入功率ca P
查机械设计[2]表8-7得工作情况系数1.1A =K ，故
2.46kW kW 24.21.1A ca =?==K P
2.选择V 带带型
根据ca P 、m n 由机械设计[2]
图8-11选用A 型
3.确定带轮的基准直径d1d 并验算带速v
（1）初选小带轮的基准直径d1d 。由机械设计[2]表8-6和8-8，取小带轮的基准直径
mm 125d1=d 。
（2）验算带速v 。按机械设计[2]式（8-13）验算带的速度
6.28m/s m/s 1000
60960
1251000
601
d1=??=
?=
ππn d v
因为m/s 30m/s 5< （3）计算大带轮的基准直径。根据机械设计[2]式（8-15a ），计算大带轮的基准直径d2d mm 250mm 1252d1d2=?==id d 根据机械设计[2]表8-9圆整为250mm 。 4.确定V 带的中心距a 和基准长度d L （1）根据机械设计[2]式（8-20），初定中心距mm 5000=a ; （2）由机械设计[2]式（8-22）计算带所需的基准长度 2 d1d2d2d10d04)()(22a d d d d a L -+ ++≈π mm 7.1596mm ]500 4)125250()125250(25002[2 =?-++?+?=π 由机械设计[2]表8-2选带的基准长度mm 1550d =L 。 （3）按机械设计[2]式（8-23）计算实际中心距a 。 mm 7.434mm )2 7 .159********(2 d0 d 0≈-+ =-+ ≈L L a a 中心距的变化范围435-546 5.验算小带轮上的包角1α οοο ο ο ο 1204.163500 3.57)125250(1803.57) (180d1d21≥≈--=--≈a d d α 6.计算带的根数z （1）计算单根V 带的额定功率r P 。 由mm 125d1=d 和r/min 9601=n ，查机械设计[2]表8-4的kW 37.10=P 。根据 r/min 9601=n ，21=i 和A 型带，查机械设计[2]表8-5得kW 11.00=?P 。查机械设计 [2]表 8-6的96.0α=K ，表8-2的03.1=L K ，于是 kW 39.198.096.0)11.037.1()(L α0r r =??+=???+=K K P P P （2）计算V 带的根数z 77.139 .146 .2r ca === P P z 取2根。 7.计算单根V 带的初拉力的最小值min 0)(F 由机械设计[2]表8-3的A 型带的单位长度质量kg/m 1.0=q 所以 161.14N N ]28.6105.028 .6296.046 .2)96.05.2(500[)5.2(500 )(22αca αmin 0=?+???-? =+-=qv zv K P K F 8.计算压轴力 N 80.637N 2 4 .163sin 14.161222 sin )(2)(1 min 0min p =??==αF z F 4.3带轮设计参数汇总 表4-1带轮数据汇总 带轮 分度圆直径/ mm 带型 带数 中心距/mm 基准长度/mm 小带轮 125 A 2 500 1550 大带轮 250 2.高速级斜齿圆柱齿轮传动的设计计算 功率2.15kw 小齿轮转速n 1=480 i=5.29 工作寿命52560h 1.材料选择由表10-1选择小齿轮材料为40Gr （调质）齿面硬度280HBS 大齿轮材料为45钢（调质），齿面硬度240HBS 2.选小齿轮齿数Z 1=24 大齿轮Z 2=iZ 1=127 初选螺旋角β=14°，压力角α=20°。Фd=1 二.按齿面接触疲劳强度设计 ⑴由式（10-24）试算小齿轮分度圆直径。即 d 1t ≥√ 2KHtT1?d ? u+1u ?（ ZHZEZεZβ [eH] ）2 3 1确定公式中各参数值 ① 试选载荷系数K Ht =1.3 ② 由图10-20查取区域系数Z H =2.5 ③ 由式（10-21）计算解除疲劳强度用重合度系数Z ε αt =arctan （tan αn /cos β）=20.562° αat1=arcos[Z 1cos αt /（Z 1+2ha *ncos β）]=29.974° αat2=arcos[Z 2cos αt /（Z 2+2ha *ncos β）]=22.75° εα=[Z 1(tan αat1-tan αt ′)+Z 2(tan αat2-tan αt ′)]/2π=1.931 εβ=ΦdZ 1tan β/π=1.905 Zε=√4?εα 3?(1?εβ)+εβ/εα 2=0.553 由式（10 -23）可得螺旋角系数Z β Zβ=√cosβ=0.985 u=Z1/Z2=5.29 K Ht=1.3 Z H=2.5 Z E=189.8MP a 计算接触疲劳许用应力[eH] 由图10-25d查得小齿轮和大齿轮接触疲劳极限分别为eHlim1=600MP a eHlim2=550MP a N1=60n1JL h=60x480x1x52560h=1.514x109 N2=N1/u=1.822x109/5.29=2.861x108 由图10-23查取接触疲劳寿命系数K HN1=0.90 K HN2=0.95 取失效概率为1%，安全系数s=1，由式（10-14）得 [eH]1=K HN1eHlim1/S=540MP a [eH]2=K HN2eHlim2/S=523MP a 取[eH]1和[eH]2中较小者作为该齿轮副接触疲劳许用应力，即 [eH]=[eH]2=523MP an ⑴试计算小齿轮分度圆直径 d1t≥√2KHtT1 ?d ?u+1 u ?（ZHZEZεZβ [e] ） 2 3 =31.846mm 调整小齿轮分度圆直径 计算实际载荷系数前的数据准备 ①圆周速度v v=πd1t n1/60x1000=0.8m/s ②齿宽b b= b=?d d1t=31.846 计算实际载荷系数K H ①由表10-2查得使用系数K A =1.25 ②根据v=1.49m/s，7级精度。由图10-8查得动载系数K V =1.04 ③齿轮的圆周力 F t1=2T 1 /d 1t =2.69x103N K A F t1 /b=105.58N/mm＜100N/mm 查表10-3得齿间载荷分配系数K H α=1.2 ④ 由表10-4用插值法查得7级精度。小齿轮相对志诚非对称布 置时，得齿间载荷分布系数K H β=1.417 由此，得到实际载荷系数 K H =K A K V K H αK H β=2.211 1. 由式（10-12）可得按实际载荷系数算得分度圆直径 d 1= d 1t √KH/KHt 3=39.191mm 及相应齿轮模数 m=d 1/z 1=1.633mm 2. 按齿根弯曲疲劳强度设计 ⑴ 按式（10-7）计算模数，即z 12 M nt ≥√ 2kftt1YεYβcos2β ?dz 1 2（ YFaYSa [eF ] ）3 确定公式中的各参考值 ① 试选K Ft =1.3 ② 由式（10-18）计算弯曲疲劳强度用重合度系数Y ε βb =arctan （tan βcos αt ）=13.140° εαv =εα/cos 2βb =2.036 Y ε=0.25+0.75/εαv =0.618 由式（10-19）可得Y β=1-εββ 120°=0.778 ③ 计算（ YFaYSa [eF ] ） 由图10-17查得齿形系数Y Fa1=2.64 Y Fa2=2.18 由图10-18查得应力修正系数Y Sa1=1.58 Y Sa2=1.78 由图10-24c 查得小齿轮和大齿轮的齿根弯曲疲劳极限分别为eFlim1=500MP a eFlim2=380MP a 由图10-22查得疲劳寿命系数K FN1=0.85 K FN2=0.88 取弯曲疲劳安全系数s=1.4 由式（10-14）得 [eF ]1=KF N1eFlim1/s=334.62MP a [eF ]2=KF N2eFlim2/s=263.08MP a Y Fa1Y Sa1/[eF ]1=0.0125 Y Fa2Y Sa2/[eF ]2=0.0174 因为大齿轮的Y Fa Y Sa /[eF ]大于小齿轮，所以 Y Fa Y Sa/[eF]=0.0174 ⑵计算模数 M nt≥√2kftt1YεYβcos2β ?dz12（YFaYSa [eF] ） 3=1.15mm 调整齿轮模数 计算实际载荷系数前数据准备 ①圆周速度v d1=Z1m t/cosβ=28.445mm v=πd1t n1/60x1000=0. 455 ②齿宽b b=Φdd1=28.445mm ③宽高比b/h h=（2ha*+c*）m t=2.588mm b/h=10.99 计算实际载荷系数K F 由v=0.455m/s 7级精度由图10-8查得动载荷系数k v=1.03 由F t1=2T 1 /d 1 =3.007x103N K A F t1 /b=105.74N/mm＞100N/mm 由表10-3查得齿间载荷分配系数K Fa=1.2 由表10-4用插值法查得K H β=1.417 于是K F β =1.34 则载荷系数为K F=K A K V K F αK F β =1.672 由式（10-13）可按实际载荷算得模数为m=m t√3=1.25mm 对此计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数m n大于按弯曲疲劳强度计算的模数，从满足弯矩疲劳强度出发，从标准中应就近选择m=2 为同时满足接触疲劳强度，需按接触疲劳算得d1=39.191mm来计算小齿轮齿数。即z1=d1cosβ/m n=19.5，取z1=20，则大齿轮Z2=uZ1=105.8使两齿轮互质。取Z2=105 3.几何尺寸计算 计算中心距a=（z1+z2）mn 2cosβ =129.86 分度圆直径d1=Z1m/cosβ=41.27mm d2=Z2m/cosβ=216.71mm 计算分锥角β=arctan（（z1+z2）mn 2a ）=14.305° 计算齿轮宽度b=?d d1 =42mm 取b1=47mm b2=42mm 所以Z1=20，Z2=105，m=2mm，压力角α=20°分锥角β=14.305°齿宽b1=47mm ，b2=42mm，小齿轮选40Gr（调质），大齿轮选45钢（调质）7级精度 3.低速级斜齿圆柱齿轮传动的设计计算 功率2.08kw 小齿轮转速n1=90.74 i=3.78 工作寿命52560h 1.材料选择由表10-1选择小齿轮材料为40Gr（调质）齿面硬度280HBS大齿轮材料为45钢（调质），齿面硬度240HBS 2.选小齿轮齿数Z1=26 大齿轮Z2=iZ1=99 初选螺旋角β=14°，压力角α=20°。Фd=1 二.按齿面接触疲劳强度设计 ⑴由式（10-24）试算小齿轮分度圆直径。即 d1t≥√2KHtT1 ?d ?u+1 u ?（ZHZEZεZβ [eH] ） 2 3 1确定公式中各参数值 ④试选载荷系数K Ht=1.3 ⑤由图10-20查取区域系数Z H=2.5 ⑥由式（10-21）计算解除疲劳强度用重合度系数Zε αt=arctan（tanαn/cosβ）=20.562° αat1=arcos[Z1cosαt/（Z1+2ha*ncosβ）]=29.023° αat2=arcos[Z2cosαt/（Z2+2ha*ncosβ）]=23.322° ε α =[Z1(tanαat1-tanαt′)+Z2(tanαat2-tanαt′)]/2π=1.626 ε β =ΦdZ1tanβ/π=2.063 Zε=√4?εα 3?(1?εβ)+εβ/εα 2=0.654 由式（10 -23）可得螺旋角系数Z β Zβ=√ u=Z1/Z2=3.78 K Ht=1.3 Z H=2.5 Z E=189.8MP a 计算接触疲劳许用应力[eH] 由图10-25d查得小齿轮和大齿轮接触疲劳极限分别为eHlim1=600MP a eHlim2=550MP a N1=60n1JL h=60x480x1x52560h=2.822x107 N2=N1/u=1.822x109/5.29=7.446x106 由图10-23查取接触疲劳寿命系数K HN1=1.14 K HN2=1.5 取失效概率为1%，安全系数s=1，由式（10-14）得 [eH]1=K HN1eHlim1/S=684MP a [eH]2=K HN2eHlim2/S=825MP a 取[eH]1和[eH]2中较小者作为该齿轮副接触疲劳许用应力，即[eH]=[eH]2=684MP an ⑵试计算小齿轮分度圆直径 d1t≥√2KHtT1 ?d ?u+1 u ?（ZHZEZεZβ [e] ） 2 3 =50.018mm 调整小齿轮分度圆直径 计算实际载荷系数前的数据准备 ③圆周速度v v=πd1t n1/60x1000=0.25m/s ④齿宽b b= b=?d d1t=50.018 计算实际载荷系数K H ⑤由表10-2查得使用系数K A =1.25 ⑥根据v=1.49m/s，7级精度。由图10-8查得动载系数K V =1.02 ⑦齿轮的圆周力 F t1=2T 1 /d 1t =8.255x103N K A F t1 /b=198036N/mm＜100N/mm 查表10-3得齿间载荷分配系数K H α =1.2 ⑧由表10-4用插值法查得7级精度。小齿轮相对志诚非对称布 置时，得齿间载荷分布系数K H β =1.420 由此，得到实际载荷系数 K H=K A K V K HαK Hβ=2.173 4.由式（10-12）可得按实际载荷系数算得分度圆直径 d1= d1t√KH/KHt 3=61.734mm 及相应齿轮模数m=d1/z1=2.303mm 5.按齿根弯曲疲劳强度设计 ⑶ 按式（10-7）计算模数，即z 12 M nt ≥√ 2kftt1YεYβcos2β ?dz 1 2（ YFaYSa [eF ] ）3 确定公式中的各参考值 ④ 试选K Ft =1.3 ⑤ 由式（10-18）计算弯曲疲劳强度用重合度系数Y ε βb =arctan （tan βcos αt ）=13.140° εαv =εα/cos 2βb =1.715 Y ε=0.25+0.75/εαv =0.687 由式（10-19）可得Y β=1-εββ 120°=0.76 ⑥ 计算（ YFaYSa [eF ] ） 由图10-17查得齿形系数Y Fa1=2.63 Y Fa2=2.19 由图10-18查得应力修正系数Y Sa1=1.60 Y Sa2=1.80 由图10-24c 查得小齿轮和大齿轮的齿根弯曲疲劳极限分别为eFlim1=500MP a eFlim2=380MP a 由图10-22查得疲劳寿命系数K FN1=0.87 K FN2=0.89 取弯曲疲劳安全系数s=1.4 由式（10-14）得 [eF ]1=KF N1eFlim1/s=310.71MP a [eF ]2=KF N2eFlim2/s=241.57MP a Y Fa1Y Sa1/[eF ]1=0.0135 Y Fa2Y Sa2/[eF ]2=0.0163 因为大齿轮的Y Fa Y Sa /[eF ]大于小齿轮，所以 Y Fa Y Sa /[eF ]=0.0163 ⑷ 计算模数 M nt ≥√ 2kftt1YεYβcos2β ?dz 1 2（ YFaYSa [eF ] ）3 =1.876mm 调整齿轮模数 计算实际载荷系数前数据准备 ① 圆周速度v d 1=Z 1m t /cos β=50.26mm v=πd 1t n 1/60x1000=0.237 ② 齿宽b b=Φdd 1=50.26mm ③宽高比b/h h=（2ha*+c*）m t=4.221mm b/h=11.90 计算实际载荷系数K F 由v=0.237m/s 7级精度由图10-8查得动载荷系数k v=1.02 由F t1=2T 1 /d 1 =8.543x103N K A F t1 /b=212.47N/mm＞100N/mm 由表10-3查得齿间载荷分配系数K Fa=1.2 由表10-4用插值法查得K H β=1.419于是K F β =1.34 则载荷系数为K F=K A K V K F αK F β =2.05 由式（10-13）可按实际载荷算得模数为m=m t√KF/KFt 3=2.184mm 对此计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数m n大于按弯曲疲劳强度计算的模数，从满足弯矩疲劳强度出发，从标准中应就近选择m=2 为同时满足接触疲劳强度，需按接触疲劳算得d1=39.191mm来计算小齿轮齿数。即 z1=d1cosβ/m n=29.95，取z1=30，则大齿轮Z2=uZ1=113.4使两齿轮互质。取Z2=113 6.几何尺寸计算 计算中心距a=（z1+z2）mn 2cosβ =148 分度圆直径d1=Z1m/cosβ=62.09mm d2=Z2m/cosβ=233.90mm 计算分锥角β=arctan（（z1+z2）mn 2a ）=14.935° 计算齿轮宽度b=?d d1 =63mm 取b1=67mm b2=62mm 所以Z1=30，Z2=113，m=2mm，压力角α=20°分锥角β=14.935°齿宽b1=67mm ，b2=62mm，小齿轮选40Gr（调质），大齿轮选45钢（调质）7级精度 六、轴的设计计算 轴二 T2=2.147X105 N/m n2=90.74r/min p2=2.08kw 1选取轴的材料为45钢（调质）根据表15-3取A0=112于是 d min=A0√P3/n3 3=31.82mm 2轴的结构设计 ⑴拟定轴上零件装配方案 ⑵根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度 为初步选择滚动轴承。选用角接触对轴承参照工作要求并根据d I-II=35mm。 由表12.2中初步选取7207AC,其尺寸为dxDxT=35x72x17.故d I-II=d Ⅴ-Ⅵ=35mm 轴承右端内圈采用套筒定位所以轴的II-III段Ⅳ-Ⅴ段为非定位轴肩 d II-III=d IV-V=39mm ⑶已知齿轮轮毂宽为42mm。为使套筒端面可靠地压紧齿轮。此轴段应略短 于轮毂宽。取l II-III=40mm。轮毂宽为67mm。为使套筒端面可靠地压紧齿 轮。此轴段应略短于轮毂宽。取l Ⅳ-Ⅴ =65mm两齿轮间端采用轴肩定位。轴间高度h=（2~3）R。由轴径d=39mm查15-2，得R=1.6mm。故取h=4mm，则轴环处直径d III-IV=47mm，轴环宽b≥1.4h 取l III-IV=12mm ⑷根据表4-1由直齿斜齿中心距a=148可算得机座壁厚为e=8mm 齿轮端面与内机壁距离为Δ2 =12mm。即大齿轮与内机壁线距离Δ2=12mm 考虑箱体铸造误差。在确定滚动轴承位置时。应距箱体内壁有一段距离，取其值为?3=4.已知轴承宽度T=17mm。。则 L I-II=L V-VI=T+?3+Δ2+(62-60)=35mm 内极壁线之间的距离可以确定L 内=2Δ2+l II-III+ l Ⅳ-Ⅴ +b+4 轴上零件周向定位 齿轮，半联轴器均为采用平链连接，按d II-III由表6-1查得平链截面bxh=12x8键槽采用链槽铣刀加工。长为36 因为IV-V段与II-III段轴等粗所以截面相同取IV-V段键长为63.同时为保证齿轮与配合有良好对中性。选取齿轮轮毂与轴配合为H7/h6。确定轴上圆角和倒角尺寸 轴三 T3=7.715X105 N/m n2=24r/min p2=1.94kw 1选取轴的材料为45钢（调质）根据表15-3取A0=112于是 d min=A0√P3/n3 3=47.56mm 输出轴的最小值径处安装联轴器。则应考虑与联轴器孔径配合。并同时选出联轴器型号。联轴器计算转矩T ca=K A T2 转矩变化小，取K A=1.5则 T ca=1158N*m 按照计算转矩T ca应小于联轴器公称转矩的条件。查表13-2.选用LX3型弹性柱销联轴器，其公称转矩N*mm。主动端半联轴的孔径d1=48取d=48mm 半联轴器长度L=112.半联轴器与轴配合的毂孔长度L1=84mm 2轴的结构设计 ⑸拟定轴上零件装配方案 ⑹根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度 为满足半联轴器轴向定位I-III轴段右应制出一段轴间，故取II-III段的直径d II-III=2(0.07~0.1)d+d=51.3~54左端用轴端挡固定位。d II-III=52mm。按轴端直径取挡圈直径D=55。半联轴器与轴配合的毂孔长度L1=84为保证轴端挡圈只压在半联轴器上则l=82 初步选择滚动轴承。选用角接触对轴承参照工作要求并根据d II-III=52mm。 由表12.2中初步选取7211AC,其尺寸为dxDxT=55x100x21.故d Ⅲ-Ⅳ=d Ⅶ-Ⅷ =55mm 轴承右端内圈采用轴间进行轴向定位。查表12.2可得轴d Ⅵ-Ⅶ ≈64mm ⑺取安装齿轮处的轴段Ⅳ-Ⅴ段直径d=57mm。齿轮左端与左轴承之间采用套 筒定位。已知齿轮轮毂宽为62mm。为使套筒端面可靠地压紧齿轮。此轴 段应略短于轮毂宽。取l Ⅳ-Ⅴ =60mm。齿轮右端采用轴肩定位。轴间高度h=（2~3）R。由轴径d=68mm查15-2，得R=2mm。故取h=6mm，则轴环 处直径d Ⅴ-Ⅵ=69mm，轴环宽b≥1.4h 取l Ⅴ-Ⅵ =12mm ⑻轴承端盖总宽度为20mm。选取嵌入式轴承端盖。根据轴承端盖及便于添 加润滑油的要求。取端盖外端与联轴器右端面间距离l=30，故取l Ⅱ-Ⅲ =50。 根据表4-1由直齿斜齿中心距a=148可算得机座壁厚为e=8mm 齿轮端面与内机壁距离为Δ2=12mm。即大齿轮与内机壁线距离Δ2=12mm 考虑箱体铸造误差。在确定滚动轴承位置时。应距箱体内壁有一段距离，取其值为?3=4.已知轴承宽度T=21mm。。则 LⅢ-Ⅳ=T+?3+Δ2+(62-60)=39mm LⅥ-Ⅶ=L内-（Δ2+lⅣ-Ⅴ+b+2）+?3=63mm 轴上零件周向定位 齿轮，半联轴器均为采用平链连接，按d Ⅳ-Ⅴ 由表6-1查得平链截面bxh=16x10键槽采用链槽铣刀加工。长为56.同时为保证齿轮与配合有良好对中性。选取齿轮轮毂与轴配合为H7/h6。同样，半联轴器采用平链14x9x80.半联轴器与轴配合为H7/k6.滚动轴承与轴周向定位由过度配合保证。选轴直径尺寸公差为m6. 确定轴上圆角和倒角尺寸 轴一 T3=7.715X105 N/m n2=24r/min p2=1.94kw 1选取轴的材料为45钢（调质）根据表15-3取A0=112于是 d min=A0√P3/n3 3=47.56mm 2轴的结构设计 ⑴拟定轴上零件装配方案 ⑵根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度 为满足半联轴器轴向定位I-III轴段右应制出一段轴间，故取II-III段的直径d II-III=2(0.07~0.1)d+d=2.34~24左端用轴端挡固定位。d II-III=24mm。初步选择滚动轴承。选用角接触对轴承参照工作要求并根据d II-III=24mm。 由表12.2中初步选取7206AC,其尺寸为dxDxT=30x62x16.故d Ⅲ-Ⅳ=d Ⅶ-Ⅷ =16mm 轴承右端内圈采用轴间进行轴向定位。查表12.2可得轴d Ⅵ-Ⅶ ≈36mm ⑶取安装齿轮处的轴段Ⅳ-Ⅴ段直径d=32mm。齿轮左端与左轴承之间采用套 筒定位。已知齿轮轮毂宽为47mm。为使套筒端面可靠地压紧齿轮。此轴 段应略短于轮毂宽。取l Ⅳ-Ⅴ =45mm。齿轮右端采用轴肩定位。轴间高度h=（2~3）R。由轴径d=38mm查15-2，得R=1.6mm。故取h=3mm，则轴 环处直径d Ⅴ-Ⅵ=38mm，轴环宽b≥1.4h 取l Ⅴ-Ⅵ =12mm ⑷轴承端盖总宽度为20mm。选取嵌入式轴承端盖。根据轴承端盖及便于添 加润滑油的要求。取端盖外端与联轴器右端面间距离l=30，故取l Ⅱ-Ⅲ =50。 根据表4-1由直齿斜齿中心距a=129可算得机座壁厚为e=8mm 齿轮端面与内机壁距离为Δ2 =12mm。即大齿轮与内机壁线距离Δ2=12mm 考虑箱体铸造误差。在确定滚动轴承位置时。应距箱体内壁有一段距离，取其值为?3=4.已知轴承宽度T=16mm。。则 L Ⅲ-Ⅳ=T+?3 +Δ2+(47-45)=38mm L Ⅵ-Ⅶ=L 内-（Δ2+ l Ⅳ-Ⅴ+b+2）+?3=78mm 轴上零件周向定位 齿轮，带轮均为采用平链连接，按d Ⅳ-Ⅴ由表6-1查得平链截面bxh=10x8键槽采用链槽铣刀加工。长为40.同时为保证齿轮与配合有良好对中性。选取齿轮轮毂与轴配合为H7/h6。同样，半联轴器采用平链6x6，长为36.半联轴器与轴配合为H7/k6.滚动轴承与轴周向定位由过度配合保证。选轴直径尺寸公差为m6. 确定轴上圆角和倒角尺寸 校核步骤应详细，应有轴的V 、H 面受力图、弯矩图、合成弯矩图、扭矩图、当量弯矩图等。 具体计算方法见“机械设计”教材相关内容及相应例题。 ……… …………… 七、滚动轴承的选择和计算 建议：优先选用63××轴承，或62××轴承。 ………………… ………………… 八 键连接的选择和计算 ………………… ………………… 九联轴器的选择 建议：优先选用“弹性套柱销联轴器”或“十字滑块联轴器” ………………… 十减速器箱体的设计 减速器的箱体采用铸造（HT200）制成，采用剖分式结构为了保证齿轮佳合质量，大端盖分机体采用 6 7 is H 配合.箱体结构尺寸汇总如下表： （注意：参照机械设计课程设计课本表4.1，把表4.1中每一项都罗列入下表，下表中缺的项希望大家修改添加，结果所对应的列按照给定格式修改对应的结果参数） 第三章带式输送机的设计计算 3.1 已知原始数据及工作条件 带式输送机的设计计算，应具有下列原始数据及工作条件资料 （1）物料的名称和输送能力： （2）物料的性质： 1）粒度大小，最大粒度和粗度组成情况； 2）堆积密度； 3）动堆积角、静堆积角，温度、湿度、粒度和磨损 性等。 （3）工作环境、干燥、潮湿、灰尘多少等； （4）卸料方式和卸料装置形式； （5）给料点数目和位置； （6）输送机布置形式和尺寸，即输送机系统（单机或多机）综合布置形式、地形条件和供电情况。输送距离、上 运或下运、提升高度、最大倾角等； （7）装置布置形式，是否需要设置制动器。 原始参数和工作条件如下： 1）输送物料：煤 2）物料特性：1）块度：0～300mm 2）散装密度：0.90t/3m 3）在输送带上堆积角：ρ=20° 4）物料温度：<50℃ 3）工作环境：井下 4）输送系统及相关尺寸：（1）运距：300m （2）倾斜角：β=0° （3）最大运量:350t/h 初步确定输送机布置形式，如图3-1所示： 图3-1 传动系统图 3.2 计算步骤 3.2.1 带宽的确定: 按给定的工作条件,取原煤的堆积角为20°。 原煤的堆积密度按900 kg/3m。 输送机的工作倾角β=0°。 带式输送机的最大运输能力计算公式为 Q sυρ =（3.2-1） 3.6 式中：Q——输送量（)/h t； v——带速（)/s m； ρ——物料堆积密度（3 kg m）； / s--在运行的输送带上物料的最大堆积面积, 2m K----输送机的倾斜系数 带速与带宽、输送能力、物料性质、块度和输送机的线路倾角有。当输送机向上运输时，倾角大，带速应低；下运时，带速更应低；水平运输时，可选择高带速.带速的确定还应考虑输送机卸料装置类型，当采用犁式卸料车时，带速不宜超过3.15m/s。 表3-1倾斜系数k选用表 输送机的工作倾角=0° 查DTⅡ带式输送机选用手册（表3-1）k可取1.00 Harbin Institute of Technology 机械设计大作业 题目：V带传动设计院系：机电工程学院班级： 姓名： 学号： ?哈尔滨工业大学 目录 一 任务书 (2) 二 选择电动机 (3) 三 确定设计功率d P (3) 四 选择带的型号 (3) 五 确定带轮的基准直12d d d d 和 (3) 六 验算带的速度 (4) 七 确定中心距a 和V 带基准长d L (4) 八 计算小轮包1 (4) 九 确定 V 带Z (4) 十 确定初拉0F (5) 十一 计算作用在轴上的压Q (6) 十二 带轮结构计 (6) 十三 运动学计算 (7) 十四 参考文献 (7) 带传动设计任务书 题目: 设计绞车（带棘轮制动器）中的V带传动 结构简图见下图:。 原始数据如下：室内工作、工作平稳、机器成批生产 一、选择电动机 由方案图表中的数据要求，查文献2表2-1 Y系列三相异步电动机的型号及相关数据可选择Y132S-6。如图1.1，电机尺寸示意图。可查得轴径D=38mm,E=76mm，F=10mm，G=33mm。 图1.1 电动机尺寸示意图 二、确定设计功率d P 设计功率是根据需要传递的名义功率、载荷性质、原动机类型和每天连续工作的时间长短等因素共同确定的，表达式如下： d A m P K P = 式中 m P ——需要传递的名义功率 A K ——工作情况系数，按文献1表5.7工作情况系数A K 选取A K =1.1； 考虑到本装置的工作环境，A K 值应扩大1.1倍 所以 1.1 1.1 3.0 3.63d A m P K P KW ==??= 三、选择带的型号 根据d P 、n 1，查看文献1表5.7可选取A 型带。 四、确定带轮的基准直径12d d d d 和 查文献1表5.8 可得V 带带轮最小基准直径min d d 知A 型带min d d =75mm,又由表5.8选取小带轮基准直径： d1d 112mm = 大带轮基准直径： 21 3.2112358.4d d d i d mm =?=?= 查文献1表5.4选取大带轮基准直径2355d d mm =； 其传动比误差 i 3.2-3.17=0.94%5%3.2 i ?=<，故可用。 DTL65/20/2×40型胶带输送机 使用说明书 （执行标准MT820-2006） 目录 一、概述 (3) 二、结构特征与工作理 (4) 三、主要技术参数 (7) 四、安装、调试、试运转 (8) 五、使用、操作 (12) 六、故障分析与维修 (16) 七、保养与维护 (21) 八、标志、包装、运输及贮存 (24) 九、保证期 (24) 十、警示语 (24) 十一、附图 (25) 一、概述： 该型号皮带机是我国煤矿普遍使用的一种带式输送机。 1、主要用途和使用范围： 它主要用于井下中厚煤层综合机械化采煤工作面的顺槽运输，也可用于中厚煤层一般采煤工作面的顺槽和巷道掘进运输系统。用于顺槽运输时，尾端配刮板转载机与工作面运输机相接，用于巷道掘进运输时，尾端配皮带转载机与掘进机相接。 2、型号的组成及其代表意义 DTL 65/ 20 / 2 x 40 每台电动机的功率（kw） 驱动电机的数量（台） 该型皮带机输送量x10t/h 带宽cm D为带式输送机的缩写， T为通用型 L为钢架落地式 该机型号为DTL65/20/2×40 ，D为带式输送机的缩写，T为通用型，L为钢架落地式，65是指带宽的十分之一，20为该型皮带机每小时的输送量的十分之一，2是指两台电机驱动，40是指每台电机功率为40千瓦. 该产品在设计时严格按照国家标准MT820的有关要求，确保了产 品的各项使用性能符合矿山开采的要求，从而可适应井下恶劣的工作环境。 3、使用环境条件、工作条件 a、输送物料为散装的不规则形状原煤或矸石； b、工作环境温度为-10～+40℃； c、井下空气的成分应符合《煤矿安全规程》的有关规定； d、工作环境允许雨淋； e、输送机零部件应能适应在搬运过程中出现的正常碰撞现象； f、输送机须具有适应采煤工艺要求的功能 4、安全 a、与输送机相配套的电动机，电气设备应符合GB3836.1的规定，并具有下井合格证明书； b、输送机必须使用阻燃输送带，其安全性能应符和MT147的规定。非金属材料的零件其安全性能符合MT113的规定； c、输送机应根据需要装备有跑偏、打滑、煤拉、烟雾、断带与撕带等机械电气安全保护装置； d、任何零部件的表面温度不得超过150℃，机械摩擦制动时，不得出现火花； e、当输送机长度超过100m时，应设置沿线紧急停车装置 二、结构特征和工作原理 该胶带输送机分为固定和非固定两大部分。固定部分由机头传动装置、贮带装置等组成；非固定部分由螺栓连接的快速可拆支架、机尾组成。本产品与普通带式输送机的工作原理相同，是以胶带作为牵引承载机构的连续运输设备。它与普通带式输送机相比增加了贮带装置和收放胶带装置。 带式输送机的选型计算 Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT 1 带式输送机的选型计算 1.1 设计的原始数据与工作环境条件 （1）工作地点为工作面的皮带顺槽 （2）装煤点的运输生产率，0Q =（吨/时）； （3）输送长度，L =1513m 与倾角β= 5以及货流方向为下运： （4）物料的散集密度，'ρ=3/m t （5）物料在输送带上的堆积角，θ=30 （6）物料的块度，a=400mm 1.2 运输生产率 在回采工作面，为综采机组、滚筒采煤机或刨煤机采煤时，其运输生产率应与所选采煤机械相适应。由滚筒采煤机的运输生产率，可知： 2.8360=Q （h t ） 1.3 设备型式、布置与功率配比 应根据运输生产率Q 、输送长度L 和倾角，设备在该地点服务时间，输送长度有无变化及如何变化确定设备型式。产量大、运距短、年限长使用DT Ⅱ型；运距大，采用DX 型的；年限短的采用半固定式成套设备；在成套设备中。由于是上山或下山运输和在平巷中输送距离变化与否采用设备也有所不同。根据本顺槽条件，初步选用 280SSJ1200/2?型可伸缩胶带输送机一部。其具体参数为： 电机功率：2?280kW 运输能力：1300h t / 胶带宽：1200 mm 带速： m/s 设备布置方式实际上就是系统的整体布置，或称为系统方案设计。在确定了输送机结构型式下，根据原始资料及相关要求，确定传动装置、改向滚筒、拉紧装置、制动装置以及其它附属装置的数量、位置以及它们之间的相对关系，并对输送线路进行整体规划布局。 功率配比是指各传动单元间所承担功率（牵引力）的比例。 1.4 输送带宽度、带速、带型确定计算 根据物料断面系数表，取458=m K 根据输送机倾角，取1=m C 则由式（），验算带宽 m C v K Q B m m 901.019.05.24582 .836'0 =???= ≥ρ 式（） 按物料的宽度进行校核，见式（） mm a B 9002003502200 2max =+?=+≥ 式（） 式中 m ax a —物料最大块度的横向尺寸，mm 。 则输送机的宽度符合条件 1.5 基本参数的确定计算 （1）q –—输送带没米长度上的物料质量，m kg /，可由式（）求的； m kg Q q /9.925 .26.32 .8366.30=?== ν 式（） （2）'t q ——承载托辊转动部分线密度，m kg /,可由式（）求的； （机械设计课程设计） 设计说明书 （带式输送机） 起止日期： 2010 年 12 月 20 日至 2011 年 1 月 8 日 学生姓名 班级 学号 成绩 指导教师(签字) 机械工程学院 2011年 1 月 8 日 目录 机械设计基础课程设计任务书 (1) 一、传动方案的拟定及说明 (3) 二、电动机的选择 (3) 三、计算传动装置的运动和动力参数 (4) 四、传动件的设计计算 (6) 五、轴的设计计算 (15) 六、滚动轴承的选择及计算 (23) 七、键联接的选择及校核计算 (26) 八、高速轴的疲劳强度校核 (27) 九、铸件减速器机体结构尺寸计算表及附件的选择 (30) 十、润滑与密封方式的选择、润滑剂的选择 (31) 十一.心得体会................... ................... . (32) 十二.参考资料目录................... ................... (33) XX大学 课程设计任务书 2010—2011 学年第 1 学期 学院（系、部）专业班级 课程名称：机械设计课程设计 设计题目：带式传动输送机 完成期限：自 2010 年 12月 20 日至 2011 年 1 月 8 日共 3 周 指导教师（签字）：年月日 系（教研室）主任（签字）：年月日 题目名称带式运输机传动装置 学生学院 专业班级 姓名 学号 一、课程设计的内容 设计一带式运输机传动装置（见图1）。设计内容应包括：传动装置的总体设计；传动零件、轴、轴承、联轴器等的设计计算和选择；减速器装配图和零件工作图设计；设计计算说明书的编写。 图2为参考传动方案。 二、课程设计的要求与数据 已知条件： 1．运输带工作拉力： F = 700 kN； 2．运输带工作速度：v = 2.5 m/s； 3．卷筒直径： D = 320 mm； 4．使用寿命： 8年； 5．工作情况：两班制，连续单向运转，载荷较平稳； 6．制造条件及生产批量：一般机械厂制造，小批量。 页眉内容 济南大学泉城学院 毕业设计方案 题目带式输送机的设计 专业机械设计制造及其自动化 班级机设10Q4 学生董吉蒙 学号012 指导教师顾英妮 二〇一四年三月二十一日 学院泉城学院专业机械设计制造及其自动化 学生董吉蒙学号012 设计题目带式输送机的设计 一、选题背景与意义 随着工业化经济的不断增长,带式输送机作为输送行业中的重要设备,其技术发展已成为输送设备发展更替的重要标志之一。全球化经济的发展和提倡低能环保机械的倡导,设计出低能耗和环保新型带式输送机又成为众多工程技术人员的目标。 目前带式输送机的发展趋势主要集中在长距离、高速度、大运量、大功率等方向，其特点将得到充分的发挥，更具有现代物流发展意义，与传统的直线输送机搭接、汽车等其它运输工具相比具有明显的优点。 生产实践证明,带式输送机与其他运输机械相比,其相关技术指标都表现出明显的优越性,但作为机械设备来讲,都会有自身的不足之处,如通用带式输送机的运动零部件多,维护维修费用大问题、由于托辅的原因带速受限问题,再比如输送机的起动、输送带的振动易跑偏和摩擦起热等问题,近些年来,国内外研究机构对诸如此类的问题都做了大量的研究,相关的科学技术研究取得了重要的突破。 国内研究现状 尽管我国已拥有先进的软起动技术及多机功率平衡技术、中间驱动技术,而且掌握的技术完全可满足煤矿长距离带式输送机的需要,但由于国内输送带技术跟不上国外先进国家,带强受到限制,无法满足高强度带式输送机发展的需要。因此,输送机驱动系统必须尽量减少对输送机各部件的动负荷,控制对输送带的动张力,防止输送带在滚筒上的打滑,减小张紧行程。因此,输送机的起制动要求更高,据有关资料介绍,上运输送机最佳的起动特性曲线应为“S”形,有必要进一步研制新型启动技术和自动张紧技术。 国外研究现状 国外对于无辑式特种带式输送机的研究较早,成果也相对丰富。气垫式带式输送机最初始于荷兰,系统介绍气垫式带式输送机的文献出自荷兰TWERTE大学,一种供运送旅客用的气垫输送机取得专利,另外国外还有供搬集装箱的新型双气垫输送机。国外有关气塾带式输送机的专利有几十项,国外主要的生产厂家有,荷兰的Shiis公司,英国的Simon-Carves和Numec公司等,在初期阶段,国外的气垫带式输送机多用于输送面粉、谷物等密度较小的散状物料,近些年来,幵始用于输送憐酸盐、煤矿等密度较大且刚性大的物料,并逐渐向长距离、高运速和大运量上发展。 - 1 - 设计带式输送机传动装置 机械设计说明书 Revised by BLUE on the afternoon of December 12,2020. 机械设计基础课程设计 计算说明书 设计题目带式运输机上的单级圆柱齿轮减速器 系机电工程系专业数控技术 班级 设计者 指导教师 2011年 07 月 12 日 目录 一、设计任务书 0 二、带式运输送机传动装置设计 (1) 三、普通V带传动的设计 (5) 四、直齿圆柱齿轮传动设计 (6) 五、低速轴系的结构设计和校核 (9) 六、高速轴结构设计 (16) 七、低速轴轴承的选择计算 (18) 八、低速轴键的设计 (19) 九、联轴器的设计 (20) 十、润滑和密封 (20) 十一﹑设计小结 (21) 参考资料 (22) 一.设计任务书 一.设计题目 设计带式输送机传动装置。 二.工作条件及设计要求 1.设计用于带式运输机的传动装置。 2.该机室内工作，连续单向运转，载荷较平稳，空载启动。运输带速允许误差为 5%。 3.在中小型机械厂小批量生产，两班制工作。要求试用期为十年，大修期为3年。 三.原始数据 第三组选用原始数据：运输带工作拉力F=1250N 运输带工作速度V=s 卷筒直径D=240mm 四.设计任务 1.完成传动装置的结构设计。 2.完成减速器装备草图一张（A1）。 3.完成设计说明书一份。 二.带式运输送机传动装置设计 电动机的选择 1.电动机类型的选择：按已知的工作要求和条件，选用Y型全封闭笼型三相异步电动机 2.电动机功率的选择： P=Fv/1000=1250*1000= E 目录 1带式输送机设计的目的和意义 (2) 2带式输送机设计基本条件和主要技术要求 (2) 带式输送机的工作原理 (2) 3 带式输送机的设计计算 (4) 计算公式 (4) 传动功率计算 (5) 传动轴功率（A P）计算 (5) 电动机功率计算 (6) 传动滚筒结构 (7) 4托辊 (8) 5卸料装置 (8) 参考文献 (12) 致谢 (13) 1带式输送机设计的目的和意义 熟悉带式输送机的各部分的功能与作用，对主要部件进行选型设计与计算，解决在实际使用中容易出现的问题，并大胆地进行创新设计。 选择带式输送机这种通用机械的设计作为毕业设计的选题，能培养我们独立解决工程实际问题的能力，通过这次毕业设计是对所学基本理论和专业知识的一次综合运用，也使我们的设计、计算和绘图能力都得到了全面的训练。 2带式输送机设计基本条件和主要技术 要求 带式输送机的工作原理 带式输送机又称胶带运输机，其主要部件是输送带，亦称为胶带，输送带兼作牵引机构和承载机构。带式输送机组成及工作原理如图2-1所示，它主要包括一下几个部分：输送带(通常称为胶带)、托辊及中间架、滚筒拉紧装置、制动装置、清扫装置和卸料装置等。 图2-1 带式输送机简图 1-张紧装置 2-装料装置 3-犁形卸料器 4-槽形托辊 5-输送带 6-机架 7-动滚筒 8-卸料器 9-清扫装置 10-平行托辊 11-空段清扫器 12-清扫器 输送带1绕经传动滚筒2和机尾换向滚筒3形成一个无极的环形带。输送带的上、下两部分都支承在托辊上。拉紧装置5给输送带以正常运转所需要的拉紧力。工作时，传动滚筒通过它和输送带之间的摩擦力带动输送带运行。物料从装载点装到输送带上，形成连续运动的物流，在卸载点卸载。一般物料是装载到上带(承载段)的上面，在机头滚筒(在此，即是传动滚筒)卸载，利用专门的卸载装置也可在中间卸载。 普通型带式输送机的机身的上带是用槽形托辊支撑，以增加物流断面积，下带为返回段(不承载的空带)一般下托辊为平托辊。带式输送机可用于水平、倾斜和垂直运输。对于普通型带式输送机倾斜向上运输，其倾斜角不超过18°，向下运输不超过15°。 输送带是带式输送机部件中最昂贵和最易磨损的部件。当输送磨损性强的物料时，如铁矿石等，输送带的耐久性要显著降低。 提高传动装置的牵引力可以从以下三个方面考虑： （1）增大拉紧力。增加初张力可使输送带在传动滚筒分离点的张力 S增加，此法提高牵引力虽然是可行的。但因增大1S必须相应 1 地增大输送带断面，这样导致传动装置的结构尺寸加大，是不经济的。故设计时不宜采用。但在运转中由于运输带伸长，张力减 带式输送机功率的简易计算法宝钢集团苏州冶金机械厂 吴景云 在带式输送机的设计过程中,传动功率计算是必不可少的一个重要环节。带式输送机所需传动功率主要取决于以下因素:①输送机水平输送长度;②输送机最大输送能力;③带式输送机的提升高度。 通常带式输送机驱动功率的精确计算均按:①DIN22101-1982《输送散料的带式输送机计算及设计基础》;②ISO5048:1989《连续搬运设备———带承载托辊的带式输送机———运行功率和张力的计算》;③J IS B8805-1976《胶带输送机的计算公式及性能试验方法》;④《DIⅡ固定式带式输送机设计选用手册》的第一章第三节设计计算等介绍的方法进行计算。 上述计算方法虽精确度较高,但计算工作量大。笔者在与法国某公司合作设计带式输送机时,外方提供了一种利用简单的图表计算带式输送机驱动功率的方法具有简单、方便的特点而且计算结果正确。本文特作介绍。 附图为带式输送机修正系数图。根据带式输送机水平长度L在附图中查出修正系数K,然后计算修正长度L C,L C=KL。 附图 带式输送机修正系数K 表1 功率P1 kW 带 宽(mm) 带式输送机修正长度L C(m) 102030405080100140180240300 500 650 800 1000 1200 1400 0140 0149 0170 0190 1110 1149 0149 0160 0179 1110 1140 1179 0160 0170 0190 1129 1149 2120 0170 0179 1110 1149 1190 2149 0179 0199 1120 1170 2110 2190 0199 1129 1170 2130 2190 3189 1120 1149 1199 2169 3140 4150 1158 1190 2149 3140 4139 5180 1190 2140 3110 4119 5130 7109 2190 3180 5109 6150 8163 3140 4140 6100 716 1011 图5 变截面吊耳梁结构图 参考文献 1 起重机设计规范1G B3811-8312 钢结构设计规范1G BJ17-881 3 柏拉西 F1金属结构的屈曲强度1北京:科学出版社,19651 4 王启德1应用弹性理论1北京:机械工业出版社, 19661 5 钟善桐1钢结构稳定设计1北京:建筑工业出版社,19911 6 胡宗武,顾迪民1起重机设计计算1北京:科学技术出版社,19891 (收稿日期:1996205203) TD75-800mm-75n带式输送机设计计算 原始参数及物料特性 1.山碧建材石料输送系统，输送能力：Q=400t/h 2.石料粒度：a=0-200mm 3.堆积密度（查表）：p =1700kg/m3 4.静堆积角：a =40。 5.机长Ln约75m 6.提升高度H=0 7?倾斜角度3 =0 初步设计给定： 二 、 带宽B=800mm 8. 9. 带速v=1.6m/s 10 上托辊间距a0=1200mm . 11 下托辊间距au=3000mm . 12 托辊倾角入=30° . 13 托辊辊径?89 . 14 导料槽长度4000mm . 15 输送带上胶厚4.5mn,下胶厚1.5mm . 16 拉紧装置：垂直重锤拉紧 . 17 因需双向运行，采用双头架形式 . 18 简图如下 . 二、计算 1.核算输送能力 Q=3.6Svkp 查表：由 a =40°,得 B =25°, S=0.0717 m2；S =0,得k=1 则Q=3.6Svk p =3.6*0.0717*1.6*1*1700=702t/h>400t/h ,满足要求。 2.核算带宽 B=2a+200=2*200+200=600mm<800m带宽满足粒度要求。 3.计算圆周驱动力和传动功率 (1)主要阻力FH FH二fLg[qro+qru+(2qB+qG)cos 5 ] 查表：f=0.03 (多尘、物料内摩擦大) G仁7.74KG,G2=7.15KG 则qro二G1/ a0=7.74/1.2=6.45kg/m,qru=G2/a仁7.15/3=2.38kg/m qG 二Q/(3.6v)=400/(3.6*1.6)=69.4kg/m 目录 一课程设计书 2 二设计要求2三设计步骤2 1. 传动装置总体设计方案 3 2. 电动机的选择 4 3. 确定传动装置的总传动比和分配传动比 5 4. 计算传动装置的运动和动力参数 5 5. 设计V带和带轮 6 6. 齿轮的设计 8 7. 滚动轴承和传动轴的设计 19 8. 键联接设计 26 9. 箱体结构的设计 27 10.润滑密封设计 30 11.联轴器设计 30 四设计小结31 五参考资料32 一. 课程设计书 设计课题: 设计一用于带式运输机上的两级展开式圆柱齿轮减速器.运输机连续单向运转,载荷变化不大,空载起动,卷筒效率为0.96(包括其支承轴承效率的损失),减速器小批量生产,使用期限8年(300天/年),两班制工作,运输容许速度误差为5%,车间有三相交流,电压380/220V 表一: 二. 设计要求 1.减速器装配图一张(A1)。 2.CAD绘制轴、齿轮零件图各一张(A3)。 3.设计说明书一份。 三. 设计步骤 1. 传动装置总体设计方案 2. 电动机的选择 3. 确定传动装置的总传动比和分配传动比 4. 计算传动装置的运动和动力参数 5. 设计V带和带轮 6. 齿轮的设计 7. 滚动轴承和传动轴的设计 8. 键联接设计 9. 箱体结构设计 10. 润滑密封设计 11. 联轴器设计 1.传动装置总体设计方案: 1. 组成：传动装置由电机、减速器、工作机组成。 2. 特点：齿轮相对于轴承不对称分布，故沿轴向载荷分布不均匀， 初步确定传动系统总体方案如:传动装置总体设计图所示。 选择V 带传动和二级圆柱斜齿轮减速器（展开式）。 传动装置的总效率a η 5423321ηηηηηη=a ＝0.96×3 98.0×295.0×0.97×0.96＝0.759； 1η为V 带的效率,1η为第一对轴承的效率， 3η为第二对轴承的效率，4η为第三对轴承的效率， 5η为每对齿轮啮合传动的效率（齿轮为7级精度，油脂润滑. 因是薄壁防护罩,采用开式效率计算)。 皮带输送机使用说明书 一、适用范围 带式输送机是一种用途广泛的连续输送设备，即可水平输送，又可在倾角 小于20度范围内输送，广泛用于码头、仓库、粮食加工企业输送散装或包装物料及包装堆高作业，也可用于砂石、煤炭等行业细颗粒物料输送。 二、技术性能 主要技术参数： 三、安装与调试 1.安装前的准备： 1）首先对胶带输送机的零部件的数量进行检查清点。 2）安装前，应检查各传动部件是否灵活，需要润滑的部位润滑脂是否干涸，如发现干涸应予以更换。 3）根据工艺设计决定安装方式，固定式的需要地脚螺栓的应根据具体的实际尺寸进行安排，打好地基将立柱固定在地脚螺栓上，用水平仪校准两 侧边主支承面的水平度、头架尾架两侧的平行度。 2.安装： 1）安装时，应保证机架的中心线与输送机的纵向中心线的不重合度小于3mm，相对标高不超过2mm跨距不超过1.5mm； 2）支承装置的安装，要求各组托辊（槽型支承装置，指中间托辊）表面的连线应该在同一水平面上，每米平面度误差不超过2mm支承装置的托 辊轴线应与输送机的纵轴成垂直，其误差每300mm不超过1mm。托辊横向中心线与输送机的纵轴的不重合度不允许超过3mm。 3）螺旋张紧装置，往前松动行程不应小于100mm. 4）输送机的安装位置，必须便利于工人的操作管理。装置在各类通廊中的输送机，必须按有关要求留足够的操作与维修的场地。 5）长度较长的输送机，除应配备总的启动停车开关外，应沿输送机每20M 设置一个事故停止按钮，以便操作人员在发现输送机事故时，能及时停机处理。 四、操作与使用 1.空运转试验 输送机各部分安装完毕后应进行空转试验。 1）开车前，应清除所有遗留在输送机里的工具及杂物。 2）对各轴承传动部件及减速器，按要求加足润滑油（脂）。 3）全面检查输送机各个部分是否固定可靠，完好无损，电器及安全防护是否齐全，输送胶带及传动三角带松紧程度是否合适。 4）手动盘车或点动开车，确认无异常后，即可正式启动开车，进行空转试验。 5）空运转时间不得少于2小时，运行过程中，应在机头、机尾和中间各主要部位设专人观察运转情况，如发现问题及时停车排除。 2.负载运转试验 空转试验无问题后，即可进行负载运行试验。首先，空载启动，待运转正常时，逐渐加料，力求加料均匀，不得突然大量加料，以防过载，停车时，必须待机上的物料输送完毕后空载停车。 3.操作 1 带式输送机的选型计算 1.1 设计的原始数据与工作环境条件 （1）工作地点为工作面的皮带顺槽 （2）装煤点的运输生产率，0Q =836.2（吨/时）； （3）输送长度，L =1513m 与倾角β= 5以及货流方向为下运： （4）物料的散集密度，'ρ=0.93/m t （5）物料在输送带上的堆积角，θ=30 （6）物料的块度，a=400mm 1.2 运输生产率 在回采工作面，为综采机组、滚筒采煤机或刨煤机采煤时，其运输生产率应与所选采煤机械相适应。由滚筒采煤机的运输生产率，可知： 2.8360=Q （h t ） 1.3 设备型式、布置与功率配比 应根据运输生产率Q 、输送长度L 和倾角，设备在该地点服务时间，输送长度有无变化及如何变化确定设备型式。产量大、运距短、年限长使用DT Ⅱ型；运距大，采用DX 型的；年限短的采用半固定式成套设备；在成套设备中。由于是上山或下山运输和在平巷中输送距离变化与否采用设备也有所不同。根据本顺槽条件，初步选用280SSJ1200/2?型可伸缩胶带输送机一部。其具体参数为： 电机功率：2?280kW 运输能力：1300h t / 胶带宽：1200 mm 带速：2.5 m/s 设备布置方式实际上就是系统的整体布置，或称为系统方案设计。在确定了输送机结构型式下，根据原始资料及相关要求，确定传动装置、改向滚筒、拉紧装置、制动装置以及其它附属装置的数量、位置以及它们之间的相对关系，并对输送线路进行整体规划布局。 功率配比是指各传动单元间所承担功率（牵引力）的比例。 1.4 输送带宽度、带速、带型确定计算 根据物料断面系数表，取458=m K 根据输送机倾角，取1=m C 则由式（7.1），验算带宽 m C v K Q B m m 901.01 9.05.24582.836'0=???=≥ ρ 式（7.1） 按物料的宽度进行校核，见式（7.2） mm a B 9002003502200 2max =+?=+≥ 式（7.2） 式中 m a x a —物料最大块度的横向尺寸，mm 。 则输送机的宽度符合条件 1.5 基本参数的确定计算 （1）q –—输送带没米长度上的物料质量，m kg /，可由式（7.3）求的； m kg Q q /9.925.26.32.8366.30=?== ν 式（7.3） 机械设计课程设计 设计计算说明书 设计题目：带式输送机传动装置设计设计者：BBB 学号： CCC 专业班级：机械X X X X 班 指导教师：余庆玲 完成日期： 2016年月日 北京交通大学海滨学院 目录 （注意：目录插入，最终自动生成如下目录，字体，五号宋体，行距1.5倍）一课程设计的任务……………………………………………………？ 二电动机的选择………………………………………………………？ 三传动装置的总传动比和分配各级传动比…………………………？ 四传动装置的运动和动力参数的计算……………………………… 五传动零件的设计计算……………………………………………… 六轴的设计计算…………………………………………………… 七滚动轴承的选择和计算…………………………………………… 八键连接的选择和计算……………………………………………… 九联轴器的选择……………………………………………………… 十减速器箱体的结构设计…………………………………………… 十一润滑和密封的选择………………………………………………… 十二设计总结………………………………………………………… 十三参考资料………………………………………………………… 一、课程设计的任务 1．设计目的 课程设计是机械设计课程重要的教学环节，是培养学生机械设计能力的技术基础课。课程设计的主要目的是： (1)通过课程设计使学生综合运用机械设计课程及有关先修课程的知识，起到巩固、深化、融会贯通及扩展有关机械设计方面知识的作用，树立正确的设计思想。 (2)通过课程设计的实践，培养学生分析和解决工程实际问题的能力，使学生掌握机械零件、机械传动装置或简单机械的一般设计方法和步骤。 (3)提高学生的有关设计能力，如计算能力、绘图能力以及计算机辅助设计(CAD)能力等，使学生熟悉设计资料(手册、图册等)的使用，掌握经验估算等机械设计的基本技能。 2．设计题目：带式输送机传动装置的设计 已知条件：每日两班制工作，传动不逆转，有轻微冲击，输送带速度允许误差为±5%。带式输送机已知条件如下： 3.设计任务 1．选择（由教师指定）一种方案，进行传动系统设计； 2．确定电动机的功率与转速，分配各级传动的传动比，并进行运动及动力参数计算； 3．进行传动零部件的强度计算，确定其主要参数； 4．对齿轮减速器进行结构设计，并绘制减速器装配图（零号图1张），减速器装配图俯视图手绘草图（2号图1张）； 5．校核中间轴的强度、轴承寿命、键强度； 机械设计基础课程设计 计算说明书 设计题目带式运输机上的单级圆柱齿轮减速器系机械系专业材料成型及控制工程班级 15-1 设计者孙新凯 指导教师 2017年 06 月 12 日 目录 一、设计任务书 0 二、带式运输送机传动装置设计 (1) 三、普通V带传动的设计 (4) 四、斜齿圆柱齿轮传动设计 (6) 五、滚动轴承和传动轴的设计 (10) 六、轴键的设计 (18) 七、联轴器的设计 (18) 八、润滑和密封 (19) 九、设计小结 (20) 十、参考资料 (20) 一.设计任务书 一.设计题目 设计带式输送机传动装置。 二.工作条件及设计要求 1.工作条件：两班制，连续单项运转，载荷较平稳室内工作，有粉 尘，环境最高温度35℃； 2.使用折旧期：8年; 3.检查间隔期：四年一次大修，两年一次中修,半年一次小修； 4.动力来源：电力，三相交流，电压380/220V 5. 运输带速允许误差为 5%。 6.制造条件及批量生产：一般机械厂制造，小批量生产。 三.原始数据 第二组选用原始数据：运输带工作拉力F=2200N 运输带工作速度V=s 卷筒直径D=240mm 四.设计任务 1.完成传动装置的结构设计。 2.完成减速器装备草图一张（A1）。 3.完成设计说明书一份。 二.带式运输送机传动装置设计 电动机的选择 1.电动机类型的选择：按已知的工作要求和条件，选用Y型全封闭笼型三相异步电动机 2.电动机功率的选择： P=Fv/1000=2200*1000= E 3.确定电动机的转速：卷筒工作的转速 W n =60*1000/(π*D)=60*1000**240)=min 4.初步估算传动比：由《机械设计基础》表14-2，单级圆柱齿轮减速器传动比=6~20 电动机转速的可选范围； d n =i ∑· v w n =(6～20)=～ r/min 因为根据带式运输机的工作要求可知，电动机选1000r/min 或1500r/min 的比较合适。 5.分析传动比，并确定传动方案 （1）机器一般是由原动机，传动装置和工作装置组成。传动装置是用来传递原动机的运动和动力，变换其运动形式以满足工作装置的需要，是机器的重要组成部分。传动装置是否合理将直接影响机器的工作的性能、重量和成本。合理的传动方案除满足工作装置的功能外，还要结构简单，制造方便，成本低廉，传动效率高和使用维护方便。 本设计中原动机为电动机、工作机为皮带输送机。传动方案采用两级传动，第一级传动为带传动，第二级传动为单级圆柱齿轮减速器 选用V 带传动是V 带传动承载能力较低，在传递相同转矩时，结构尺寸较其他形式大，但有过载保护的优点，还可以缓和和冲击振动。 齿轮传动的传动效率高，使用的功率和速度范围广、使用寿命较长。 由于本运输送机是在室内，考虑工作的背景和安全问题，固在齿轮区采用封闭式，可达到更好的效果。 故其方案示意图如下图所示： 机械设计课程设计 计算说明书 设计题目：带式输送机 班级： 设计者： 学号： 指导老师： 日期：2011年01月06日 目录 一、题目及总体分析 (1) 二、选择电动机 (2) 三、传动零件的计算 (7) 1）带传动的设计计算 (7) 2）减速箱的设计计算 (10) Ⅰ.高速齿轮的设计计算 (10) Ⅱ.低速齿轮的设计计算 (14) 四、轴、键、轴承的设计计算 (20) Ⅰ．输入轴及其轴承装置、键的设计 (20) Ⅱ．中间轴及其轴承装置、键的设计 (25) Ⅲ．输出轴及其轴承装置、键的设计 (29) 键连接的校核计算 (33) 轴承的校核计算 (35) 五、润滑与密封 (37) 六、箱体结构尺寸 (38) 七、设计总结 (39) 八、参考文献 (39) 一、题目及总体分析 题目：带式输送机传动装置 设计参数： 设计要求： 1).输送机运转方向不变，工作载荷稳定。 2).输送带鼓轮的传动效率取为0.97。 3).工作寿命为8年，每年300个工作日，每日工作16小时。设计容： 1.装配图1； 2.零件图3； 3.设计说明书1份。 说明： 1.带式输送机提升物料：谷物、型砂、碎矿石、煤炭等； 2.输送机运转方向不变，工作载荷稳定； 3.输送带鼓轮的传动效率取为0.97； 4.工作寿命为8年，每年300个工作日，每日工作16小时。 装置分布如图： 1. 选择电动机类型和结构形式 按工作条件和要求选用一般用途的Y 系列三相异步电动机，卧式封闭。 2. 选择电动机的容量 电动机所需的工作效率为： d w d P P η= d P -电动机功率;w P -工作机所需功率; 工作机所需要功率为： w Fv P 1000 ＝ 传动装置的总效率为： 42d 1234ηηηηηη＝ 按表2-3确定各部分效率： V 带传动效率97.01=η， 滚动轴承传动效率20.97η＝， 三 相电压 380V DSJ80/40/2×40型伸缩带式输送机 使 用 维 护 说 明 书 执行标准：MT820-2006《煤矿用带式输送机技术条件》 MT/T901-2000《煤矿井下用伸缩带式输送机》 地址： 联系电话：传真： 目录 一、型号编制说明 二、用途和特征 三、技术规格 四、工作原理 五、工作条件 六、结构概述 七、安装、调正与试运转 八、操作 九、维护与修理 十、附表 十一、警示 一．型号编制说明 × 两台40 电机 输送量400/带宽800伸缩式 煤矿用带式输送机 钢架 二．用途和特性： 伸缩带式输送机主要用于综合机械化采煤工作面的顺槽运输，也可用于一般采煤工作面的顺槽运输和巷道掘进运输。用于顺槽运输时，尾端配刮板输送机与工作面运输机相接；用于巷道掘进运输时，尾端配胶带转载机与掘进机相接。伸缩带式输送机的主要特征： 1、除转载机与机尾有一搭接长度可供工作面快速推进外，通过收放胶带装置和贮带装置也可使机身得到伸长和缩短，从而能较有效地提高顺槽运输能力，加快回采和掘进进度。 2、非固定部分的机身，采用无螺栓连接的快速可换支架，结构简单，拆装方便，劳动强度低，操作时间短。 3、设备在机身固定部分的胶带张紧装置采用电绞车拖动代替人工张紧。 4、全机所用的槽形托辊，下托辊，同一类的改向滚筒尺寸规格统一，都可通用互换。机头传动装置的液力偶合器、连接罩，减速器除第二级传动齿轮外的其余部分均与80型弯曲刮板输送机通用互换。 5、传动滚筒外层包胶，摩擦系数大，初张力小，胶带张力亦小。 6、输送机的电气设备具有隔爆性能，可用于有煤尘及瓦斯的矿井。 三．技术规格 1、 输送量 吨每小时 400 2、 输送长度 米 600 3、 输送带宽度 毫米 800 机械设计课程设计计算说明书-带式输送机传动装置(含全套图纸) 机械设计课程设计 计算说明书 设计题目：带式输送机 班级： 设计者： 学号： 指导老师： 日期：2011年01月06日 目录 一、题目及总体分析 (1) 二、选择电动机 (2) 三、传动零件的计算 (7) 1）带传动的设计计算 (7) 2）减速箱的设计计算 (10) Ⅰ.高速齿轮的设计计算 (10) Ⅱ.低速齿轮的设计计算 (14) 四、轴、键、轴承的设计计算 (20) Ⅰ．输入轴及其轴承装置、键的设计 (20) Ⅱ．中间轴及其轴承装置、键的设计 (25) Ⅲ．输出轴及其轴承装置、键的设计 (29) 键连接的校核计算 (33) 轴承的校核计算 (35) 五、润滑与密封 (37) 六、箱体结构尺寸 (38) 七、设计总结 (39) 八、参考文献 (39) 一、题目及总体分析 题目：带式输送机传动装置 设计参数： 设计要求： 1).输送机运转方向不变，工作载荷稳定。 2).输送带鼓轮的传动效率取为0.97。 3).工作寿命为8年，每年300个工作日，每日工作16小时。设计内容： 1.装配图1张； 2.零件图3张； 3.设计说明书1份。 说明： 1.带式输送机提升物料：谷物、型砂、碎矿石、煤炭等； 2.输送机运转方向不变，工作载荷稳定； 3.输送带鼓轮的传动效率取为0.97； 4.工作寿命为8年，每年300个工作日，每日工作16小时。 装置分布如图： 1. 选择电动机类型和结构形式 按工作条件和要求选用一般用途的Y 系列三相异步电动机，卧式封闭。 2. 选择电动机的容量 电动机所需的工作效率为： d w d P P η= d P -电动机功率;w P -工作机所需功率; 工作机所需要功率为： w Fv P 1000 ＝ 传动装置的总效率为： 42d 1234ηηηηηη＝ 按表2-3确定各部分效率： 三 相电压 380V 皮带输送机使用说 明书 TD75胶带输送机 使用说明书 设备型号： 出厂编号： 目录 一、用途 二、型号及表示方法 三、技术参数 四、结构及工作原理 五、安装与调试 六、操作与维护 七、安全规则 八、易损件 九、附图 十、意见征求书 一、用途 TD75-500型胶带输送机为一般用途的带式输送机，用于冶金、煤碳、矿山等部门。输送堆积比重为0.5～2.5t/ m3的各种块状、粒状物料，可用来输送成件物品。适用工作环境温度为-15°C～40°C之间；也可用于水平式化学物料输送。倾斜向上输送时据物料性质确定其倾角。 二、型号表示法 TD75 - 500 胶带宽度（mm) 通用带式输送机 三、技术参数 四、结构及工作原理 1、带式输送机的工作原理： 通用带式输送机主要由机架、胶带、电动滚筒、托辊、拉紧装置以及支承 架等几部分组成。胶带绕经两端滚筒后，用胶带卡子或硫化方法，将两头接在一起，使之成为闭环结构。胶带由上、下托辊支承着，由拉紧装置将胶带拉紧， 具有一定的张力。当电动滚筒旋转时，借助于电动滚筒与胶带之间的摩擦力带着胶带连续运转，从而将装到胶带上的货载从卸载滚筒处卸载。 2、带式输送机的传动原理及特点： ①胶带输送机的牵引力是经过传动滚筒与胶带之间的摩擦力来传递的，故必须将胶带用拉紧装置拉紧，使胶带在传筒滚筒分离处具有一定的初张力。 ②胶带与货载一起在托辊上运行。胶带既是牵引机构，又是承载机构，货载与胶带之间没有相对运动，消除了运行中胶带与货载的摩擦阻力。由于托辊内装有滚动轴承，胶带与托辊之间是滚动摩擦，因此运行阻力大大减小，从而减少了功率的消耗，增大了运输距离。 对于一台胶带输送机，其牵引力传递能力的大小，决定于胶带的张力、胶带在传动滚筒上的围包角和胶带与传动滚筒之间的摩擦系数。要保证胶带输送机的胶带在传动滚筒上不打滑，正常运行，在生产实践中要根据不同情况采取相应的措施。提高牵引力的传递能力可从以下几方面入手： ①增大拉紧力（初张力）。胶带输送机在运行中，胶带要伸长，造成带式输送机的设计计算
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