3预应力锚索张拉计算书(T22)5.16

压力分散型预应力锚索张拉计算书

一、工程简介

汕昆高速公

路土建工程第T22

合同段部分路堑

边坡设计采用锚

索框架梁进行防

护。见右图所示：

框架以两根竖肋

为一片，每片水平

宽度为8m，竖肋

水平间距4m, 横

梁间距为 3.5m，

横梁根数根据边

坡坡面长度计算

确定，横梁水平布

臵，通过调整上下

端自由段以适应

路线纵坡坡度。相

邻两片框架之间留2cm伸缩缝，缝内填充浸沥青木板。

框架梁采用压力分散型预应力锚索进行锚固，每孔锚索由三单元共六束

钢绞线组成，钢绞线采用直径15.24mm、强度1860MPa的高强度低松弛无粘结钢绞线。每个单元锚索分别由两根无粘结钢绞线内锚于钢质承载体组成。钢绞线通过特制的挤压簧（类似于夹片功能）和挤压套（类似于锚环功能）对称地锚固于钢质承载体上，其单根的连接强度大于200KN。各单元锚索的固定长度分别为L1、L2、L3，共同组成复合型锚索的锚固段，且L1=L2=L3=5m。为叙述及计算方便，命名对应锚固长度的单元为D1、D2、D3单元，其对应锚索长度为l1、l2、l3，且l1>l2>l3。详见下图所示：

注：为计算方便，上图中L1和L3标注与设计图纸标注位臵相反，现场施工时需注意。

上图中，自由段长度根据边坡级数位臵不同而有三种设计长度，分别为10m、15m和20m，其对应设臵位臵详见具体的边坡锚索框架防护设计图。

压力分散型锚索与一般拉力分散型锚索不同之处在于，压力分散型锚索由几个单元组成，各单元间锚索长度及其自由段长度不同，致使各单元间因

自由段长度不同而产生伸长量不同。因此，在进行整体分级张拉前，要先计算各单元间的差异伸长量和差异荷载增量，并先进行补足荷载张拉及预张拉。

二、差异荷载增量、差异伸长量和理论伸长量计算

1、计算公式

因压力分散型锚索各单元长度长短不一，故必须先计算相邻两单元之间的差异伸长量和差异荷载增量。对于三单元共六束压力分散型锚索，其计算公式如下：

差异伸长量：

△L1-2=△L1-△L2, △L2-3=△L2-△L3;

△L1=(σ/E)* L1, △L2 =(σ/E)* L2, △L3=(σ/E)* L3,

σ=P/A 。

差异荷载增量：

△P1=(E*A*△L1-2/L1)*2

△P2=[(E*A*△L2-3/L2)+ (E*A*△L2-3/L1)]*2

以上各式中：

L1、L2、L3,分别为第一、二、三单元锚索的自由段长度，且L1>L2>L3；

△L1,△L2,△L3,分别为在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的伸长量；

△L1-2,△L2-3为对应单元在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的差异伸长量；

σ为在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的钢绞线束应力；

P为在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的单根钢绞线束荷载；

A为单根钢绞线束的截面面积，取A=140mm2;

E为钢绞线的弹性模量，E=1.95*105MPa=195000Pa;

△P1，△P2为进行分步补偿差异张拉的第一、二级张拉荷载增量；

各单元锚索张拉时的实际总伸长值,等于初应力以下的补偿张拉伸长量

加上从初应力至最大张拉力间的伸长量，即：

△L=△L初以下+△L初至最大

2、不同长度自由段锚索差异荷载及伸长量计算

本合同段压力分散型锚索框架类型，按自由段长度不同共分为三种，即

自由段长10m、15m和20m。锚索设计荷载500KN，锁定荷载550Kn。现分别列表计算三种锚索各单元的差异荷载及伸长量如下：

各种锚索差异荷载及差异伸长量计算表

表中其他计算参数：每单元钢绞线束n=2,单根钢绞线最终荷载P=500*1.1/6KN=91666.7N; 单根钢绞线截面面积A=140mm2; 钢绞线弹性模量E=195000 (Pa)。

表中各单元张拉端有效自由段长度计算详见下表：

各种锚索各单元张拉端有效自由段长度计算表

千斤顶型号规格为YDC1500，其公称张拉力1500KN,公称油压52MPa。

三、锚索张拉

压力分散型锚索的张拉，因各单元间锚索自由段长度不同，张拉时要注意严格按设计次序分单元采用差异分步张拉，根据设计荷载和锚索自由段长度计算确定差异荷载，并根据计算的差异荷载分单元张拉。张拉采用“双控法”，即采用设计张拉力与锚索体伸长值来综合控制锚索应力，以控制油表读数为准，用伸长量校核，实际伸长量与理论值的偏差应在±6%范围内，否则应查明原因并采取措施后方可进行张拉。

千斤顶、油表等张拉设备必须采用专用设备，并送相应资质的计量单位进行标定，并在标定有效期内使用。

本项目前期使用张拉千斤顶及油表已经过贵州省计量测试院标定，千斤顶型号为YDC1500,出厂编号为31558-29；已标定的两油表及校准方程分别为：091020油表，Y=32.2X+12.7;973928.4油表，Y=31.9X-3.6,式中：Y为张拉

力,单位KN,X为油表读数，单位MPa。在施工过程中，是采用读油表读数X 来检验张拉力是否达到张拉要求，即，应对应油表编号换算成: 091020油表 X=0.0310559*Y-0.3944；

973928.4油表 X= 0.031347962*Y+0.1129。

在进行整体张拉前，取10%～20%的设计张拉荷载进行预张拉，使其各部位接触紧密，钢绞线完全平直。张拉时一般按照40KN/min的速度进行。

压力分散型锚索具体的张拉程序如下：

安装千斤顶 0 △P1（首先单独张拉D1单元2根钢绞线，补足D1单元差异荷载△P1，计算D1单元锚索0-△P1的伸长值即△L1-2，并量取D1单元锚索实际伸长值进行双控校核）△P2（同时张拉D1 、D2单元锚索，补足D1、D2单元差异荷载△P2，量取D2单元锚索伸长值△L2-3并与计算值校核，注意此时D1单元伸长值为：△L1-2+△L2-3） 25%P(正式整体张拉，量取D3单元伸长值并进行双控校核) 50%P 75%P 100%P 110%P (双控校核合格后，持荷10～20分钟，然后及时进行锁定) 。

各单元锚索实际伸长值,等于分级张拉伸长值加相应的差异伸长值。

锚索的预应力在补足差异荷载后分5级（预张拉不计）按上述张拉程序进行施加，即按设计荷载的25%、50%、75%、100%、110%。除张拉最后一级荷载时持荷稳定10～20分钟外，其余各级持荷稳定5分钟；因锚索设计荷载为500KN,锁定荷载550KN,即设计荷载的110%；因此，应在锁定荷载级张拉持荷10～20分钟后及时锁定。锚索锁定48小时内，若发现明显的预应力损失现象，必须及时进行补充张拉。

各种类型锚索具体补偿张拉及分级张拉控制参数见以下各表：

四、施工工艺及注意事项

压力分散型锚索张拉，在对第一、二单元进行差异分步张拉后，分五级进行，每级荷载分别为设计荷载的0.25、0.5、0.75、1.0、1.1倍，除最后一级需要稳定10～20分钟外，其余每级需要稳定5分钟，并分别记录每一级钢绞线的伸长量。在每一级的稳定时间里必须测读锚头位移三次。

（一）、准备工作

1、注浆体、框架混凝土及锚斜托台座的混凝土强度达到设计强度的80%以上后，方可进行锚索张拉。锚斜托台座的承压面应平整，并与锚索的轴线方向垂直；

2、将锚垫板管内的混凝土清理干净、消除钢绞线上的锈蚀、泥浆。

3、套上工作锚板，根据气候干燥程度在锚板锥孔内抹上一层薄薄的黄油。

４、锚板每个锥孔内装上工作夹片。

（二）、千斤顶的定位安装

1、套上相应的限位板，根据钢绞线直径大小确定限位尺寸。

2、装上张拉千斤顶，并且与油泵相连接。锚具安装应与锚垫板和千斤顶密贴对中，千斤顶轴线与锚孔及锚索轴线在一条直线上，不得压弯或偏折锚头，确保承载均匀同轴，必要时用钢质垫片调整以满足要求；

（三）、张拉

按张拉程序首先张拉第一单元差异荷载△P1、再张拉第一、二单元差异荷载△P2，然后再分5级进行整体张拉。

1、向千斤顶张拉油缸慢慢送油，直至达到相应张拉级荷载设计值。张拉加荷、卸荷速率应平稳。张拉时,升荷速率每分钟不宜超过设计预应力值的0.1;

卸荷速率每分钟不宜超过设计预应力值的0.2。

2、测量预应力筋伸长量。按油表读数及伸长量进行双控检验张拉力及伸长量直至合格，并按设计要求达到稳定持荷时间。

3、做好张拉详细记录。

（四）、锚固

张拉至最后一级时，持荷约15分钟后及时进行锚固锁定。

1、松开送油阀，张拉活塞在预应力筋回缩下回程若干毫米，工作夹片锚固好预应力筋。

2、关闭送油阀，向回程油缸送油，活塞慢慢回程到底。卸荷速率每分钟不宜超过设计预应力值的0.2。

3、按顺序拆除工具夹片、工具锚板、张拉千斤顶、限位板。

（五）、封端

锚索锁定48小时内，若发现明显的预应力损失现象，必须及时进行补充张拉。

1、在距工作夹片大于或等于100mm处，机械切除多余的预应力筋，严禁电割、氧割。

2、最后用C25混凝土及时将锚头按设计要求进行封锚。

3、张拉时认真填写张拉记录,每孔锚索施工完成后,应向监理工程师提交必须的验收资料。

五、安全注意事项

为了贯彻“安全第一，预防为主”的方针，做到“三不生产”的原则，即不安全不生产、不消除事故隐患不生产、不落实安全防护措施不生产。现

制定有关预应力张拉的安全措施如下：

1、施工前充分做好准备工作,熟悉设计图纸、领会设计意图,认真做好各项工程施工组织计划,充分考虑施工期间气候对施工工艺的影响。

2、张拉所用千斤顶和压力表在张拉前要经过有资质的检测部门进行标定。张拉前要检查油泵、千斤顶的机械性能，使之处于良好的使用状态。只有在张拉机具运行正常可靠后才能进行正式安装张拉。

3、张拉所用的夹片和锚具、锚垫板进场时，必须具有出厂合格证和质量证明书，并按规范要求的抽检频率对其进行力学性能检测，使用前还要对其外观进行检查，严格杜绝使用外观有裂纹和其他缺陷的夹片、锚具。夹片与锚环孔不应粘附泥浆和其他杂物，且不允许锈蚀（若有轻微浮绣，应彻底清除）。锚具安装到位后应及时张拉，以防止应锈蚀而产生滑丝、断丝。工作锚板夹片与工具锚夹片不能混用（工作锚具不能重复使用）。

4、张拉所用的预应力钢绞线除按规定送检外，还要检查其外观，杜绝使用外观有裂纹和已受伤的钢绞线。对表面有绣的钢绞线，张拉前应彻底除锈，以减少摩擦损失。

5、张拉人员必须详细了解张拉施工工艺及张拉设备操作规程。在张拉时严格按照张拉施工工艺进行张拉并严格遵守张拉设备操作规程。

6、张拉前，要求严格检查张拉作业工作平台脚手架是否固定牢靠。

7、张拉区域周围应设臵明显的警示标志和标牌，非作业人员不得进入张拉作业区,千斤顶出力方向严禁站人,施工操作者及测量人员应站在侧面,严禁越过安全区。严禁非操作人员进入张拉区。张拉前应检查张拉系统安全可靠，张拉时应有安全措施，张拉人员站在千斤顶旁边张拉作业，严禁任何

人张拉端前面。

8、张拉作业时,千斤顶前端与锚具贴密,外余部分不应有约束。张拉力的作用线应与钢绞线中心一致，不得偏扭。张拉过程中严禁拆卸管路,严禁碰、敲锚具组件。

9、张拉时，油泵应徐徐加压，使千斤顶加载平稳、均匀、缓慢，卸载时，应慢慢打开油阀，使油压缓缓下降。油泵运转时，若有不正常现象，应立即停车。张拉时，严禁工作压力超过额定压力。

10、预应力钢绞线的锚固，应在张拉控制应力处于稳定状态下进行。

11、切割多余钢绞线，一般应用砂轮切割机，如确需用加热方法切割时，应采取保护方法使锚具夹片不受热，以确保夹片不因受热退火而滑丝。

六、质量控制

(1)杜绝不合格的钢绞线及锚具产品进入工地。

(2)应对孔位、孔径、孔深、孔斜和方位角应进行严格检查,偏差应符合规定。

(3)锚索制作中应对下料长度、隔离架位臵、绑扎间距、灌浆管的内口位臵及编号进行检查。锚索的存放和临时防护应符合规范要求。

(4)锚索安装前应核对编号和孔号,检查索体的顺直性,PE防护套的完好性,进浆管密封性,内口位臵和通畅性。

(5)张拉作业是锚索施工的关键工序,张拉前应着重检查张拉系统、浆体、锚墩和结构混凝土强度,张拉力、压力表读数关系曲线与计算公式,各项都符合规范和设计要求时才能进行张拉。

在张拉时应遵循以下原则:

①张拉千斤顶的轴线必须与锚索轴线一致,锚环、夹片和锚索体张拉部分不得有泥沙、锈蚀层或其他污物;

②加载速率要平缓,速率宜控制在设计预应力值的0.1/min左右;

③卸荷载速率宜控制在设计预应力值的0.2/min;

④在张拉时,应采用张拉系统出力与锚索体伸长值来综合控制锚索应力,当实际伸长值与理论伸长值差别较大时,应暂停张拉,待查明原因并采取相应措施后方可继续进行;

⑤锚索应力锁定必须在压力表稳定后进行;张拉锁定完成48 h内,若发现预应力损失大于设计预应力的10%,应进行补偿张拉。

(6)施工过程中及时整理、汇总检查和检验记录。

预应力张拉计算书(范本)

专新建南宁至广州铁路站前工程 NGZQ-7标段 *****桥梁预应力 钢绞线张拉控制计算书 编制： 复核： 审核： 中铁二十三局集团有限公司 南广铁路NGZQ-7项目部 二零一零年五月

预应力钢绞线张拉控制计算书 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.24(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP R b y , 低松驰。跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φ s 15.24mm 钢绞线。 设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长 值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.35，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm 。 梁体预应力材料： 纵横向预应力束：公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 柔性吊杆：27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa 。 竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。 锚具：纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P ）、OVMBM15-4（BM15-4P ）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。 第二章 设计伸长量复核

预应力锚索张拉伸长量的控制方法

25m预应力锚索张拉伸长量的控制 (中铁十一局集团第四工程有限公司刘继伟) 关键词：预应力伸长量 摘要：预应力锚索框架支护，是一种新型的抗滑结构。它将高边坡病害防治与坡面柔性防护有机地结合在一起，既达到防治高边坡病害的目的，又可美化环境，实现了工程和自然的和谐统一。预应力锚索框架梁支护的核心环节就是预应力张拉，高边坡锚索张拉施工时，采用张拉应力和伸长量值双控，他是决定锚索是否能起到巩固边坡稳定的核心任务，因此，探讨预应力锚索张拉伸长量与实际伸长量偏差的施工控制，对于高边坡锚索框架梁的施工有着积极的现实意义。本文结合实际施工过程，通过对浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡锚索框架防护25m锚索试验孔张拉伸长量计算为例，总结出用于现场锚索张拉施工控制方法，以便同行互励共勉。 1、工程简介 浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡最大开挖高度48米，每级高度为8米。第一级边坡坡率为1：0.5，第二至第六级边坡坡率为1：0.75。第一、第二级设预应力锚杆加固，第三至第五级设预应力锚索加固，锚索每孔张拉力为520KN，每孔分三个单元，每单元两根锚索，一单元锚固长度4米，自由段21米，二单元锚固长度8米，自由段17米，三单元锚固长度12米，自由段13米。锚索锚头结构见下图。 2 2.1进场的无黏结预应力钢绞线已经检验，并且符合设计要求，其弹性模量为

202GPa，直径为15.24mm。 2.2试验前已经将两套千斤顶和油压表进行配套标定。 3、理论计算 3.1受力计算 单根钢绞线受力为520÷6＝86.667KN,为了使每一根钢绞线受力均衡,考虑到每个单元的自由段长度不同,为了消除其影响,每个单元必须单独张拉,其张拉力由自由段差值与其总长度决定, 公式为: F1(1)=(L1÷L)×F=4÷21×173.333=33.016KN 其中: F1(1)为第一单元第一次张拉力; F为每单元总张拉力;F=86.667KN×2=173.333KN 当第二次张拉时,第一、第二单元同时张拉，其张拉力的分布情况如下： F2＝F1(1)＋F1(2)＋F2(1)=33.016+33.016+40.784=106.816KN 其中：（F1(2)＋F2(1)）的分布系数为： （F1(2)＋F2(1)）=（4÷21＋4÷17）×F＝33.016+40.784=73.8KN 可知,第二次张拉结束时一单元受力为33.016+33.016=66.032KN,二单元受力为40.784KN。 在第一、第二次张拉调整好自由段引起的不同伸长量后，还没有达到设计张拉力的25％时，则应按设计的25％、50%、75%、100%、110%、150%分级张拉，其张拉力为别为130KN， 260KN， 390KN， 520KN ， 572KN， 780KN。 当第三次张拉时,第一、第二、第三单元同时张拉，其张拉力的分布情况如下：F3＝F1(3)＋F2(2)＋F3(1)＋F2 设（F1(3)＋F2(2)＋F3(1)）的总分布系数为1，则（1/21+1/17+1/13）X=1 F1(3)的系数为（1/21）X=0.259694476，F2(2)的系数为（1/17）X=0.320799058 F3(1)的系数为（1/13）X=0.419506461 当F3=130KN时; F1(3)= 0.259694476×(130-106.816)=6.021KN F2(2) =0.320799058×(130-106.816)=7.437KN F3(1) =0.419506461×(130-106.816)=9.726KN 此时,一单元受力为72.053KN, 二单元受力为48.221KN三单元受力为9.726KN。同理:

30米箱梁张拉计算

天大二标25米预制箱梁预应力计算书 一、工程概况 我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000，线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座，中桥1座，天桥2座，拱型小桥4座，拱涵2个，盖板涵2个，圆管涵1个，箱型通道2个。共有桩基132根，墩台柱88个，系梁54个，盖梁36个，预制箱梁175片，路基挖方216.014万方，路基填方89.651万方，小型构造物779.043m。 我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片，边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。 二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告 三、预应力张拉 依据图纸要求：混凝土达到设计强度的85％后张拉正弯矩区钢束，压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔，在主梁正弯矩索张拉完毕，孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装，吊装过程中要保持主梁轴线垂直，防止倾斜，注意横向稳定。 张拉正弯矩钢束时，若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作，可先将其折弯，待张拉完毕后再将其恢复，张拉时采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉，并采用逐根对称张拉。 箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉，在张拉过程中应保证两端同步张拉，左右腹板钢束对称均匀张拉，张拉顺序为： N1→N3→N2→N4。 四、实际伸长量的量取 最终伸长量的计算：由15%至30%的伸长量（L2-L1）加上由30%至100%的伸长量（L3-L1），即：△L=（L2-L1）+（L3-L1）。 注意：在量取伸长值的过程中，前后应以同一个位置为基点进行量取，并且使用钢板尺进行量测。

预应力张拉应力计算

一、控制张拉力 预应力钢绞线张拉控制力表 说明： 1．例如5φ指该钢绞线束由5根公称直径为的单根钢绞线组成；若使用OVM型锚具则通常表示为OVM15-5； 2．单根钢绞线的公称截面积一般为140mm2； 3．1t相当于10KN，张拉千斤顶的吨位可由控制张拉力换算出； 4．千斤顶驱动油泵的油表读数换算：钢绞线束的控制张拉力（N）/千斤顶油缸活塞面积（mm2）； 二、张拉伸长值计算

1．预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，即︱（△L实－△L理）/△L理︱＜6% 2．理论伸长值的计算公式： 单端理论伸长值△L=（Pp×L）/（Ap×Ep） ①Pp——预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋的平均张拉力计算如下： Pp= P（1－e-(κχ+μθ)）/（κχ+μθ）式中：Pp ——预应力筋的平均张拉力（N）； P——预应力筋张拉端的张拉力（N），在没有超张拉的情况下一般计算为：钢绞线--1395MPa×140mm2=195300N；若有超张拉则乘以其系数； x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m），一般为单端长度；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，见下表；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，见下表；系数k及μ值表孔道成型方式 k μ钢丝束、钢绞线、光面钢筋带肋钢筋精轧螺纹钢筋预埋铁皮管道 --- 抽芯成型孔道 --- 预埋金属螺旋管道 ~ --- ②L——预应力筋的单端长度（mm），即总长的一半； ③Ap——预应力筋的截面面积（mm2），钢绞线为140 mm2； ④Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），钢绞线为195×103N/mm2； 以上计算所得△L为单端理论伸长值，整束钢绞线的理论伸长值为：△L理=2△L 3．实测伸长值的计算： △L实=△L总－（△L初实－△L初理）－△L锚塞回缩 式中：△L总——张拉达到控制应力时测得的总伸长量； △L初实——张拉达到初应力（控制应力的10%~15%）时测得的实际伸长量； △L初理——初应力以下的推算理论伸长量（一般为△L理×10%）；

高边坡锚杆、锚索张拉力计算

附：高边坡锚杆、锚索伸长量计算 K19+760～K19+840高边坡 一、预应力锚索计算: 三个单元段张拉行程预应力钢绞线张拉伸长量： 第一单元(20m)计算伸长量：=?????==?140 1095.1102010100153 3EA PL L 73㎜ 第二单元(16.7m)计算伸长量：=?????==?140 1095.1107.1610100253 3EA PL L 61㎜ 第三单元(13.4m)计算伸长量：=?????==?140 1095.1104.1310100353 3EA PL L 49㎜ 张拉时第一单元伸长量：73-61=12㎜ 张拉时第二单元伸长量：61-49=12㎜ 张拉时第三单元伸长量：49㎜。 计算第一单位张拉力：KN L EA L p 8.3221000 10201401095.1123511=??????=?= 计算第二单位张拉力：KN L EA L p 5.7841000 107.161401095.1123522=??????=?= 计算第三单位张拉力：KN L EA L p 60061000 104.131401095.1493522=??????=?= 第三单元张拉时，分五次施工加预应力： 第一次：600×0.3=180KN 第二次：600×0.5=300KN 第三次：600×0.75=450KN 第四次：600×1.0=600KN 第五次：600×1.1=660KN

二、12m 长Φ32预应力锚杆计算: 设计抗拔拉张拉力：250KN =?????==?2 .804100.2101210250153 3EA PL L 19㎜ K19+440～K19+660高边坡 一、8m 长Φ25预应力锚杆计算: 设计抗拔拉张拉力：60KN =?????==?9 .390100.21081060153 3EA PL L 6.1㎜ 二、6m 长Φ25预应力锚杆计算: 设计抗拔拉张拉力：60KN =?????==?9 .390100.21061060153 3EA PL L 5㎜ K21+300～K21+580高边坡 一、10m 长Φ25预应力锚杆计算: 设计抗拔拉张拉力：100KN =?????==?9 .390100.2101010100153 3EA PL L 13㎜ 二、6m 长Φ25预应力锚杆计算: 设计抗拔拉张拉力：60KN =?????==?9.390100.21061060153 3EA PL L 5㎜

预制箱梁预应力计算书

宜河高速公路第四合同段预应力张拉计算书 计算： 监理： 日期： 中铁二十五局集团柳州铁路工程有限公司 宜河四标项目经理部 二O一二年二月

一．工程概况 K37+655天桥桥长为85米，分为5跨16米预应力箱梁，共计15片预应力混凝土预制箱梁。其中边跨边梁为4片，边跨中梁为2片，中跨边梁为6片，中跨中梁为3片。 二．预应力张拉 箱梁预应力钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的高强度低松弛钢绞线，公称直径Φs=15.24mm，公称截面面积Ap=140mm2，其标准抗拉强度为f pk=1860Mpa。 本设计参考OVM锚固体系设计，预应力张拉采用张拉力与引伸量双控，张拉控制应力δcon=0.75×f pk=0.75×1860=1395Mpa，预应力弹性模量（N/mm2）Ep=1.95×105Mpa。 三．箱梁张拉计算 计算依据：根据《公路桥涵通用图》及《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）进行验算。 1.钢绞线理论伸长值计算 N1、N2钢束的计算： 根据《公路桥涵施工技术规范》P129页伸长值计算公式为： △L=P p×L/（A P×E p） 式中：P p为预应力的平均张拉力（N）;L为预应力筋的实际长度（mm）； A P为预应力筋的截面积（mm2）;取140 .00mm2；E p为预应力筋的弹性模量（N/ mm2）取1.95×105N/ mm2。

其中P p=P(1-e-(kx+μθ))/ kx+μθ 式中：P为预应力筋张拉端的张拉力（N）;x从张拉段至计算截面的孔道长度（m）;θ从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；根据《公路桥涵施工技术规范》P339页k取0.0015；μ预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25。 2.伸长量计算（详见下表） 张拉方式为两端对称张拉。按照《公路桥涵施工技术规范》P134后张法张拉程序如下：0→10%初应力→20%初应力→100%δcon（锚固）。

边坡预应力锚索张拉计算书

K28+600-K28+970段右侧边坡 预应力锚索张拉计算书 一、预应力锚索的主要设计参数和要求 1．预应力锚索采用6￠s15.2高强度低松弛钢绞线，强度级别为1860Mpa,公称直径15.2mm，公称面积140mm2，弹性模量为195000N/mm2。 2．张拉预应力为600KN。 3. 预应力钢绞线的锚固段长均为8m，自由段为长度分别为4m、8m、10m、12m、14m、22m、34m。千斤顶工作长度为0.6m。 4.张拉设备校准方程P=0.227X+0.4286 P—压力指示器示值(MPa) X—标准张拉力值（KN） 二、预应力钢绞线的张拉程序 张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表必须经过配套标定之后才允许使用，标定单位必须通过国家有关单位认可。一般标定的有效期限为6个月或使用200次或发现有不正常情况也须重新标定。 张拉采用液压千斤顶27t进行单根、交叉张拉，张拉前先对钢绞线预调。单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。 钢绞线张拉的简明工艺： 预应力筋的张拉顺序：0→25%*бcon（初张拉）→50%*бcon→ 75%*бcon→100%*бcon→110%*бcon（锚固）

三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算 1．计算公式 △L=PL/AE 式中： P 预应力钢绞线的平均张拉力（N） L 预应力钢绞线自由段及工作长度之和（mm） A 预应力钢绞线的公称面积，取140mm2 E 预应力钢绞线的弹性模量，取195000N/mm2 2．理论伸长值及油表读数值计算：（当自由段长度为4m，千斤顶工作长度为0.6m时，计算式如下：） （1）当б=бcon*25％（初张拉）时 张拉力：F=600/6*0.25KN=25KN=25000N 理论伸长：△L=25000*（4000+600）/(6*140*195000)=0.7mm 压力表读数：P=0.227X+0.4286＝6.1 MPa （2）当б=бcon*50％时 张拉力：F=600/6*0.5=50KN=50000N 理论伸长：△L=50000*（4000+600）/(6*140*195000)=1.4mm 压力表读数：P=0.227X+0.4286＝11.8MPa （3）当б=бcon*75％时 张拉力：F=600/9*0.75=75KN=75000N 理论伸长：△L=75000*（4000+600）/(6*140*195000)=2.1mm 压力表读数：P=0.227X+0.4286＝17.5MPa （4）当б=бcon*100％时

3预应力锚索张拉计算书(T22)5.16

压力分散型预应力锚索张拉计算书 一、工程简介 汕昆高速公 路土建工程第T22 合同段部分路堑 边坡设计采用锚 索框架梁进行防 护。见右图所示： 框架以两根竖肋 为一片，每片水平 宽度为8m，竖肋 水平间距4m, 横 梁间距为 3.5m， 横梁根数根据边 坡坡面长度计算 确定，横梁水平布 臵，通过调整上下 端自由段以适应 路线纵坡坡度。相 邻两片框架之间留2cm伸缩缝，缝内填充浸沥青木板。 框架梁采用压力分散型预应力锚索进行锚固，每孔锚索由三单元共六束

钢绞线组成，钢绞线采用直径15.24mm、强度1860MPa的高强度低松弛无粘结钢绞线。每个单元锚索分别由两根无粘结钢绞线内锚于钢质承载体组成。钢绞线通过特制的挤压簧（类似于夹片功能）和挤压套（类似于锚环功能）对称地锚固于钢质承载体上，其单根的连接强度大于200KN。各单元锚索的固定长度分别为L1、L2、L3，共同组成复合型锚索的锚固段，且L1=L2=L3=5m。为叙述及计算方便，命名对应锚固长度的单元为D1、D2、D3单元，其对应锚索长度为l1、l2、l3，且l1>l2>l3。详见下图所示： 注：为计算方便，上图中L1和L3标注与设计图纸标注位臵相反，现场施工时需注意。 上图中，自由段长度根据边坡级数位臵不同而有三种设计长度，分别为10m、15m和20m，其对应设臵位臵详见具体的边坡锚索框架防护设计图。 压力分散型锚索与一般拉力分散型锚索不同之处在于，压力分散型锚索由几个单元组成，各单元间锚索长度及其自由段长度不同，致使各单元间因

自由段长度不同而产生伸长量不同。因此，在进行整体分级张拉前，要先计算各单元间的差异伸长量和差异荷载增量，并先进行补足荷载张拉及预张拉。 二、差异荷载增量、差异伸长量和理论伸长量计算 1、计算公式 因压力分散型锚索各单元长度长短不一，故必须先计算相邻两单元之间的差异伸长量和差异荷载增量。对于三单元共六束压力分散型锚索，其计算公式如下： 差异伸长量： △L1-2=△L1-△L2, △L2-3=△L2-△L3; △L1=(σ/E)* L1, △L2 =(σ/E)* L2, △L3=(σ/E)* L3, σ=P/A 。 差异荷载增量： △P1=(E*A*△L1-2/L1)*2 △P2=[(E*A*△L2-3/L2)+ (E*A*△L2-3/L1)]*2 以上各式中： L1、L2、L3,分别为第一、二、三单元锚索的自由段长度，且L1>L2>L3； △L1,△L2,△L3,分别为在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的伸长量； △L1-2,△L2-3为对应单元在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的差异伸长量； σ为在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的钢绞线束应力； P为在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的单根钢绞线束荷载； A为单根钢绞线束的截面面积，取A=140mm2;

箱梁预应力张拉计算书25、30米(读书油表)

箱梁预应力拉计算书 武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是市西南绕城高速公路向北延伸与（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。桥梁长度:7联35孔1244.7m（跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。 引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。每孔左右幅共12榀小箱梁。 一、拉计算所用常量： 预应力钢材弹性模量Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2 预应力单数钢材截面面积Ag=139mm2 预应力钢材标准强度f pk=1860Mpa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015 预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17 设计图纸要求：锚下拉控制应力σ 1 =0.75 f pk =1395MPa 二、计算所用公式： 1、P的计算： P=σ k ×Ag×n× 1000 1 ×b (KN) (1) 式中：σ k￣￣￣￣￣￣￣￣ 预应力钢材的拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2); n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时拉预应力筋的根数(mm2);

b ￣￣￣￣￣￣￣￣超拉系数，不超拉取1.0。 2、p 的计算： p = μθ μθ+-+-kl e p kl (1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从拉端至计算截面的孔道长（m ）; θ ￣￣￣￣￣￣ 从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）; k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。 3、预应力钢材拉时理论伸长值的计算： ΔL= Eg Ay L p ?? (3) 其中：p ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的平均拉力（N ）; L ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材长度（cm ）; Ay ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材截面面积（mm 2）; Eg ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材弹性模量（N/mm 2）。 三、计算过程 1、P 的计算： 本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢材，依据通用图及施工图纸，刚束的组成形式一共有三种：φj 15.2-5、φj 15.2-4、φj 15.2-3。 实际拉力控制 控制拉力为在锚固点下的力，在确定千斤顶的拉力时，应考虑锚固口摩阻损失，此摩阻损失以1%计算，故拉时千斤顶实际拉力为：

25m箱梁预应力张拉计算书

25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。全桥分4联，桥长381m。本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。 各梁的预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f pk=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，

弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。试验检测的钢绞线弹性模量Ep=1.95*105 MPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔，所配锚具为M15-3及M15-4，顶板为长圆孔，所配锚具为BM15-4及BM15-5。 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力。导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量：Ep=1.91*105 MPa ※标准强度：f pk =1860MPa ※张拉控制应力：σcon=0.75f pk =1395MPa ※钢绞线松驰系数：0.3 ※孔道偏差系数：κ=0.0015 ※孔道摩阻系数：μ=0.15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 2.2、理论伸长值的计算 根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行：

边坡预应力锚索张拉计算书.doc

YK48+045-115 及YK47+885-980 边坡预应力锚 索张拉计算书 一、预应力锚索的主要设计参数和要求 1．预应力锚索采用6￠s15.2 高强度低松弛钢绞线，强度级别为 2 2 1860Mpa,公称直径15.24mm，公称面积140mm，弹性模量为195000N/mm 。 2．预应力钢绞线的设计吨位650KN，控制张拉力бcon 为715KN。 3. 预应力钢绞线的锚固段长均为8m，自由段为长度为20m，千斤顶 工作长度为0.35m。 4. 张拉设备校准方程P=51.4500F+0.55 P —压力指示器示值(MPa) F —标准力值（MN） 二、预应力钢绞线的张拉程序 张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表 必须经过配套标定之后才允许使用，标定单位必须通过国家有关单位认 可。一般标定的有效期限为 6 个月或使用200 次或发现有不正常情况也须 重新标定。 张拉采用液压千斤顶100t 级进行张拉，张拉前先对钢绞线预调。单 根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应 力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。 钢绞线张拉的简明工艺： 预应力筋的张拉顺序：0→15%*бcon（初张拉）→210KN→430KN→715KN （锚固） 第 1 页共 3 页

三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算 1．计算公式 △L=PL/AE 式中： P 预应力钢绞线的平均张拉力（KN）， L 预应力钢绞线的长度（mm） 2 A 预应力钢绞线的公称面积，取140mm 2 E 预应力钢绞线的弹性模量，取195000N/mm 2．理论伸长值及油表读数值计算 （1）当б=бcon*15％（初张拉）时 张拉力：F=715*0.15KN=107.25KN=0.10725MN 理论伸长：△L=715000*0.15*（20000+350）/(6*140*195000)=13.32mm 压力表读数：P=51.4500F+0.55＝6.07 MPa （2）当б=210KN时 张拉力：F=210KN==0.21MN 理论伸长：△L=210000*（20000+350）/(6*140*195000)=26.09mm 压力表读数：P=51.4500F+0.55＝11.35 MPa （3）当б=430KN时 张拉力：F=430KN=0.43MN 理论伸长：△L=430000*（20000+350）/(6*140*195000)=53.42mm 压力表读数：P=51.4500F+0.55＝22.67 MPa （4）当б=бcon =715KN时 张拉力：F=715KN=0.715MN 第 2 页共 3 页

25m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制

专项施工方案审批表承包单位：合同号：

工程 箱 梁 张 拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁

预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 （1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土， （2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中： 中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2； 边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨 位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，分级进行张拉：0～15% （测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu： 千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01 (2) 钢束为3股钢绞线 张拉至10％控制应力时油压表读数计算： 1千斤顶，yw08007229油压表读数： Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数： Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数： Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa

预应力锚索张拉计算书(手动张拉)

预应力锚索张拉计算书 (手动张拉) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

预应力锚索张拉施工技术方案 一、工程概况 本合同段内K0+580-K0+720段左侧挖方边坡设计为预应力锚索格构体系，锚索采用6φ预应力锚索，框架梁采用3× 3m。该段左侧路堑边坡地质比较复杂，情况主要为：左侧边 坡上为山坡荒地，下伏地层为三叠系松子坎组（Tsz）,岩性为灰白、浅紫光红色薄~中厚层泥质白云岩、为较硬岩，破碎岩体，边坡岩体类型为IV级。开挖后易发生滑动、碎落和小规 模溜滑。为了保证边坡的稳定，需立即进行张力。 二、施工依据 1、《混凝土结构工程规范》GB50666--2011； 2、依据交通部颁发的《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80-2004）2004版； 3、依据贵州省建筑工程勘察设计院《施工图设计文件》; 4、《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370; 5、现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224。 三、施工日期 2012年4月15日~2013年5月25日 四、人员配置 技术员1名、技术工人2人、普工6人 五、设备配置

六、施工方法 张拉首先为验证锚索锚固力是否符合设计文件要求，张拉前进行单锚抗拔试验，切忌不能将千斤顶配合钢板直接在边坡上试验，从而导致抗拔力失真。张拉设备必须采用专用设备，并送相应资质单位标定，检验合格后方可投入使用。待锚孔内的水泥浆和格构混凝土达到设计强度才能进行锚索预张拉。张拉采用“双控法”即采用张拉系统出力与锚索体伸长值来综合控制锚索应力，以控制油表读书为准，用伸长值校核，实际伸长值与理论值差别应在±6%以内表明张拉正常，否则应查明原因并采取措施后方可进行张拉。 张拉步骤：锚索采用单根张拉，张拉程序按两次四级执行，每级按设计拉力的1/4张拉，两次张拉时间间隔不小于一天，张拉顺序按“跳墩”形式进行，即先张拉两边两根锚索后再张拉中间的一根锚索，张拉前安装好锚具，并使锚垫板和千斤顶轴线与锚索轴线在一条直线上，且不可压弯锚头部分。张拉分两次进行：预张拉和超张拉，每次加载与卸载速率要平缓，并做好加荷和观测变形记录，该段边坡单根钢绞线设计荷载为，即张拉到时锁定。 封锚张拉最终锁定后将锚具外多余的钢绞线须用机械切割，并应留长5cm~10cm外露锚索，以防滑落，然后用混凝土将锚垫板、锚具及外露的钢绞线封住。

预应力锚索张拉方案设计

K172+300~K172+650左侧 边坡预应力锚索拉方案 编制： 审核： 审批：

K172+300~K172+650段 左侧边坡预应力锚索锁定拉方案 1、工程概况及设计方案 K172+300～K172+650左侧，该边坡高约41米，为类土质边坡：上部为坡积粘土，厚度约4.5米；其下为残积砂质粘性土，厚度约3-8米；全风化花岗岩，厚度约为9-18米；砂土状强风化花岗岩，厚度约为6米；下伏碎块状强分化花岗岩。该边坡不利结构面发育60°∠40°，综合考虑适当放坡处理。 边坡设计最高为5级，各级边坡设计坡率及防护加固工程措施为：第一级1：0.75～1：1.25，K172+300～+395段设置C15片石砼挡墙，K172+395～+650段设置4米1：0.5 C15片石砼矮挡墙，上部4米拱型骨架植草灌；第二级1：1.0～1：1.25，预应力锚索框架与拱型骨架植草灌交错布置，两侧拱型骨架植草灌；第三、四级1：1.25，拱型骨架植草灌；第五阶1：1.25，液压客土喷播植草灌。 该边坡锚固工程为：在第二阶边坡（1：1.25～1：1.0）布置预应力锚索框架梁9片，预应力锚索孔径为Φ130mm，4束钢绞线锚索，框架宽8m高12.049m，设4孔锚索，上排2-S-1～2-S-18长度均为24m、下排2-X-1～2-X-18长度均为22m，锚固段长12m，设计拉力500KN，框架液压喷播植草灌及拱型骨架植草灌交错布置。 2 、锚索拉目的 在锚索施工前，应根据锚固底层、锚固吨位，按照设计要求进行锚索试验，

即抗拉拔破坏试验。基本试验的目的在于： 1) 确定该边坡地层中锚索的极限承载力和安全系数； 2) 揭示在该地层条件下影响锚索锚固力的各种影响因素及其影响程度； 3) 检验锚索工程的施工工艺 4) 校核设计参数，为高边坡锚固工程的动态设计提供有关参数，确保锚固 工程的安全、经济、合理。 3、拉方案 1）试验开孔前，空压机，潜孔钻到位后，依据设计要求搭设钻孔平台，孔位倾角采用测角仪（地质罗盘）定位，确保孔位角度满足设计要求。 2）试验拉设备采用油压千斤顶（1100KN ），该设备依据JJG621-2012《液压千斤顶检定规程》，由市计量检定。拉前按检定曲线计算出与拉加荷荷载对应的油压表读数。测量锚索位移量采用游标卡尺，锚索垫墩采用百分表测量位移。 3）确定锚索最大试验荷载，锚索不同长度锚固段的补偿荷载以及预拉荷载、初始荷载。 二单元共四束压力分散型锚索各单元差异伸长量和差异荷载计算公式： 差异伸长量：2121L L L ?-?=?- 1L ?E σ= 1L 2L ?E σ=2L 式中A P = σ 差异荷载：()1 2112L L L EA P ?-?=? 锚索体强度标准值：KN F A PTK 6.104118601404=??=? 初始荷载： 11.0P AF PTK ?+ 其中： 1L ，2L -----分别为第一、第二单元锚索的长度，且1L ＞2L ；

现浇箱梁张拉计算书

***************高速公路 二合同 K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁 张拉计算书 *****有限公司 二零二零年六月

本张拉适用K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁钢束，预应力钢绞线采用高强 度低松弛钢绞线，f =1860Mpa，公称直径d=15.20mm，公称面积Ay=140.3mm2（外委pk 报告），弹性模量Ey=2.02×105Mpa（外委报告）。锚具采用整套锚具，管道成孔采 用塑料波纹管。所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别 技术鉴定和产品鉴定的材料。材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。钢绞线 要防止生锈和影响水泥粘结的油污。 钢绞线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。钢筋绑扎结束，装模前由专人对 波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。 预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，待箱梁达到设计强度100%且养护龄期 不小于7天方可张拉，钢束张拉时采用单端张拉。张拉前先对张拉千斤顶进行校核。 张拉程序：0→0.15σcon（持荷10秒）→0.3σcon→0.5σcon（倒顶）→1.0σcon （持荷2min）→锚固。 张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否 则应分析原因或重新张拉。张拉严格控制滑丝和断丝，张拉完及时压浆割除钢绞 线头。张拉时做好施工记录。 二、理论伸长值计算 1、理论伸长量计算 钢绞线公称直径15.20mm 单根截面面积140.3mm2 标准强度fpk=1860MPa 弹性模量Ep=2.02×105MPa 管道摩擦系数μ=0.17 管道偏差系数K=0.0015 锚下控制力σcon=0.73 锚下控制应力δ=0.73×fpk=1860×0.73=1357.8(MPa) 每股控制张拉力（1357.8×140.3）/1000=194.499(KN) OBM15-5锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表） OBM15-12锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表） OBM15-9锚具摩阻力损失平均值u=0.024（摩阻损失系数测定表） 伸长率计算公式：△L=PpL/ApEp 平均张拉力：Pp=P（1-e-（kx+μ））/ （kx+μθ）

预应力张拉力计算

预应力张拉力计算 箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95*105MPa，为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。 一、计算公式及参数 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： 式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N） P—预应力筋张拉端的张拉力（N） X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015 u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： △L=PpL/（ApEp） 式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N） L—预应力筋的长度（mm） Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2 Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2 二、伸长量计算： 1N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905N X直=3.5m；X曲=2.35m； θ=4.323×π/180=0.25rad KX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066 Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N △L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm △L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.52 N2束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905N X直=0.75；X曲=2.25m； θ=14.335×π/180=0.2502 KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659 Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N △L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6mm △L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2mm （△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm 一、计算参数： 1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015 2、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.25 3、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm2 4、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm2 5、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm2 6、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N 7、千斤顶计算长度：60cm

锚索张拉计算书

轨道交通环线冉家坝站风亭组锚索挡墙 预应力锚索张拉计算书 一、预应力锚索的主要设计参数和要求 1．预应力锚索采用9Φs15.2高强度低松弛钢绞线，强度级别为1860Mpa,公称直径15.24mm，公称面积140mm2，弹性模量为195000N/mm2。 2．预应力钢绞线的设计施加应力为550KN。 3. 预应力钢绞线的锚固段长度不小于8m，自由段为长度数据如附图1-1，千斤顶工作长度为100cm。 4.张拉设备校准方程P=0.022980F+0.409927 P—压力指示器示值(MPa) F—标准力值（KN） 二、预应力钢绞线的张拉程序 张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表必须经过配套标定之后才允许使用，标定单位必须通过国家有关单位认

可。一般标定的有效期限为6个月或使用300次或发现有不正常情况也须重新标定。 张拉采用液压千斤顶250t级进行张拉，张拉前先对钢绞线预调。单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。张拉过程中稳压持荷时间：分级稳压3 min，最后一级稳压不少于5min锁定。 简明工艺：锚具安装→一次张拉→…N次张拉→锁定。 张拉顺序：0→25%бcon→50%бcon→75%бcon→110%бcon 三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算 1．计算公式 △L=PL/AE 式中： P 预应力钢绞线的平均张拉力（N）， L 预应力钢绞线的长度（mm） A 预应力钢绞线的公称面积，取140mm2 E 预应力钢绞线的弹性模量，取195000N/mm2 2．理论伸长值及油表读数值计算 （1）当施加压力=25％бcon=0.25*550KN=137.5KN时，伸长值及油表读数如下表：