压水堆核电厂二回路热力系统初步设计说明书
压水堆核电厂二回路热力系统初步设计说明书
目录
目录 (1)
摘要 (1)
1、设计要求 (1)
2、设计内容 (1)
3、热力系统原则方案 (2)
3.1 汽轮机组 (2)
3.2 蒸汽再热系统 (2)
3.3 给水回热系统 (2)
4、主要热力参数选定 (3)
4.1 一回路冷却剂的参数选择 (3)
4.2 二回路工质的参数选择 (3)
4.2.1 蒸汽初参数的选择 (3)
4.2.2 蒸汽终参数的选择 (3)
4.2.3 蒸汽中间再热参数的选择 (3)
4.2.4 给水回热参数的选择 (3)
5、热力计算方法与步骤 (4)
5.1 计算步骤如下面的流程图 (4)
5.2 根据流程图而写出的计算式 (5)
6、你热力计算数据 (8)
6.1 已知条件和给定参数 (8)
6.2 主要热力参数选定 (9)
6.3 热平衡计算结果表格 (13)
6.4 程序及运行结果 (14)
6.4.1 用MA TLAB程序如下。 (14)
6.4.2 运算结果如下图所示。 (17)
7、热力系统图 (21)
8、结果分析与结论 (22)
9、参考文献 (22)
摘要
二回路系统是压水堆核电厂的重要组成部分，其主要功能是将反应堆一回路系统产生并传递过来的热量转化为汽轮机转动的机械能，并带动发电机组的转动，最终产生电能。
二回路系统的组成以郎肯循环为基础，由蒸汽发生器二次侧、汽轮机、冷凝器、凝水泵、给水泵、给水加热器等主要设备以及连接这些设备的汽水管道构成的热力循环，实现能量的传递和转换。反应堆内核燃料裂变产生的热量由流经堆芯的冷却剂带出，在蒸汽发生器中传递给二回路工质，二回路工质吸热后产生一定温度和压力的蒸汽，通过蒸汽系统输送到汽轮机高压缸做功或耗热设备的使用，汽轮机高压缸做功后的乏汽经汽水分离再热器再热后送入低压缸继续做功，低压缸做功后的废气排入冷凝器中，由循环冷却水冷凝成水，经低压给水加热器预热，除氧后用高压给水加热器进一步加热，后经过给水泵增压送入蒸汽发生器，开始下一次循环。
关键字：热平衡做功循环
1、设计要求
了解、学习核电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则；
掌握核电厂原则性热力系统计算和核电厂热经济性指标计算的内容和方法；
提高计算机绘图、制表、数据处理的能力；
培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力，掌握工程设计说明书撰写的基本原则。
2、设计内容
根据设计的要求，拟定压水堆核电厂二回路热力系统原则方案，并完成该方案在满功率工况下的热平衡计算。
本课程设计的主要内容包括：
确定二回路热力系统的形式和配置方式；
根据总体需求和热工约束条件确定热力系统的主要热工参数：
依据计算原始资料，进行原则性热力系统的热平衡计算，确定计算负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标；
编制课程设计说明书，绘制原则性热力系统图.
3、热力系统原则方案
电站原则性热力系统表明能量转换与利用的基本过程，反映了发电厂动力循环中工质的基本流程、能量转换与利用过程的完善程度。为了提高热经济性，压水堆核电厂二回路热力系统普遍采用包含再热循环、回热循环的饱和蒸汽朗肯循环，本设计的热力系统图已在后面附出。
3.1汽轮机组
压水堆核电厂汽轮机一般使用低参数的饱和蒸汽，本设计中汽轮机由一个高压缸、3个低压缸组成，高压缸、低压缸之间设置了外置式汽水分离器，以达到将高压缸的排气进行分离再热后成为相应压力下的过热蒸汽。
高压缸约发出整个机组功率的40%，低压缸约发出整个机组功率的60%。
最佳分缸压力大约为0.11倍的蒸汽初压。
3.2蒸汽再热系统
压水堆核电厂通常在主汽轮机的高、低压缸之间设置汽水分离-再热器，对高压缸排汽进行除湿和加热，使得进入低压缸的蒸汽达到过热状态，从而提高低压汽轮机运行的安全性和经济性。
本设计中汽水分离-再热器由一级分离器、两级再热器组成，第一级再热器使用高压缸的抽汽加热，第二级再热器使用蒸汽发生器的新蒸汽加热，最终再热蒸汽达到相应压力下的过热蒸汽，过热度为98℃。分离器的疏水排放到除氧器，第一级、第二级再热器的疏水分别排放到高压给水加热器，可参考所附的热力系统图。
3.3给水回热系统
给水回热系统由回热加热器、回热抽汽管道、凝给水管道、疏水管道等组成。回热加热器按照汽水介质传热方式不同分为混合式加热器和表面式加热器，在本设计中高压、低压给水加热器采用表面式换热器，除氧器采用混合式加热器。
高压给水加热器采用主汽轮机高压缸的抽汽进行加热，除氧器采用高压缸的排汽进行加热，低压给水加热器采用主汽轮机低压缸的抽汽进行加热。
高压给水加热器的疏水采用逐级回流的方式，最终送入除氧器；低压给水加热器的疏水全部采用逐级回流的方式，最终送入冷凝器。
在选择给水回热级数时，均衡了每增加一级加热器所增加设备投资费用和热效率的提高程度，所以最终选择回热级数为7级（其中除氧器也算一级回热级数）。为了很好地适应机组变负荷运行，给水泵采取汽动方式，可以利用蒸汽发生器的新蒸汽驱动给水泵汽轮机，因而具有较好的经济性。给水泵汽轮机排出的废汽被送到冷凝器中。
本设计中使用热力除氧器对给水进行除氧，从其运行原理来看，除氧器就是一混合式加热器。来自低压给水加热器的给水以及高压给水加热器的疏
水在除氧器中被来自汽轮机高压缸排汽加热到除氧器运行压力下的饱和温度，其中高压缸排汽的压力高于除氧器的运行压力，所以高压缸排汽在排入冷凝器之前需经过减压装置进行减压。除过氧的饱和水再由给水泵输送到高压给水加热器，被加热到规定的给水温度后再送入蒸汽发生器。
4、主要热力参数选定
本设计在选定热力参数时参考了《900MW压水堆核电厂系统和设备》中的参数。
4.1一回路冷却剂的参数选择
设计时压水堆核电厂主回路系统的工作压力为15.6MPa，对应的饱和温度为345.3℃。为了确保压水堆的安全，反应堆在运行过程中必须满足热工安全准则，其中之一是堆芯不能发生水力不稳定性，所以反应堆出口冷却剂的欠饱和度选为18℃。
4.2二回路工质的参数选择
二回路系统的参数包括蒸汽发生器出口蒸汽的温度与压力（蒸汽初参数）、冷凝器运行压力（蒸汽终参数）、蒸汽再热温度、给水温度和焓升分配等。
4.2.1蒸汽初参数的选择
压水堆核电厂的二回路系统一般采用饱和蒸汽，蒸汽初温与蒸汽初压为一一对应关系。根据朗肯循环的基本原理，在其它条件相同的情况
下，提高蒸汽初温可以提高循环热效率，为了提高核电厂经济性，二回
路蒸汽参数选为6.5MPa。
4.2.2蒸汽终参数的选择
在热力循环及蒸汽初参数确定的情况下，降低汽轮机组排汽压力有利于提高循环热效率。但是，降低蒸汽终参数受到循环冷却水温度T sw,1、循环冷却水温升ΔT sw以及冷凝器端差δt 的限制。
凝结水的温度选为35℃，忽略了凝结水的过冷度，则冷凝器的运行压力等于凝结水温度对应的饱和压力。
4.2.3蒸汽中间再热参数的选择
蒸汽再热器使用高压缸抽汽和蒸汽发生器新蒸汽加热，所以汽水分离再热器出口的热再热蒸汽（过热蒸汽）要比用于加热的新蒸汽温度要
低19℃，既261.9℃，这样保证具有适当的传热温差。
计算中取再热蒸汽在第一、二级再热器中的焓升、流动压降相等。
4.2.4给水回热参数的选择
多级回热分配采用了汽轮机设计时普遍使用的平均分配法，即每一级给水加热器内给水的焓升相等。每一级加热器的给水焓升为62.24 kj/kg。
5、 热力计算方法与步骤
在进行机组原则性热力系统计算中采用常规计算法中的串联法，对凝汽式机组采用“由高至低”的计算次序，即从抽汽压力最高的加热器开始计算，依次逐个计算至抽汽压力最低的加热器。
5.1 计算步骤如下面的流程图
给定原始数据查询、计算热力参数给定过热蒸汽流量x
计算低压缸各用汽设备的耗汽量和电
功率及高压缸电功率W2
给定给水量y
计算高压缸和给水泵的耗汽量
高压缸电功率U2
2
22
0.001
W U W -≤开始否
是
除氧器出口比焓H
-H (5)(5)
0.005
H fwo Hfwo ≤否
是
计算所需参数并输出结果
结束
5.2 根据流程图而写出的计算式
1) 给水泵的有效功率
fw p
fw p p 1000H N fw
y ρ=
， kw
其中： y 为给水量，kg/s
fw p H 为给水泵的扬程，Mpa
fw ρ为给水的密度，kg/m
3
2) 给水泵的实际功率
()
fw p,p
fw p,t fw p,p
fw p,tm fw p,tg N N η
ηη=
其中：fw p,p
η为汽轮给水泵的泵效率 fw p,tm
η为汽轮给水泵的机械效率 fw p,tg
η
为减速器效率
3) 给水泵的耗气量
fw p,t fw p,s ,N G fh
h z
H
H =
-
其中：fh
H 为新蒸汽比焓
,h z
H 为高压缸排汽比焓
4) 新蒸汽产量
D s 1d
y ξ=
+
其中：d ξ为蒸汽发生器排污率
5) 蒸汽发生器排污量
G d Ds y =-
6) 冷凝器凝水流量
d fw p,s X x G G =++
7) 低给水加热器抽气量
les,i G 为第
i 低压给水加热器的抽汽量
fw
h ?为每级加热器的平均焓升
h η
为加热器效率
()c H i 为第i 级加热器抽汽比焓 ()w H i 为第
i 级加热器疏水比焓
()()()
fw les,4h c w h X
G H 4H 4η?=
-
()()()()
()()()
fw
h les,4w w les,3h c w h X G H 4H 3 G H 3H 3ηη?--=
-
()()()()()
()()()
fw
les,3les,4w w les,h c w h X h G G H 3H 2G 2H 2H 2ηη?-+-=
-
()()()()()
()()()
fw
h les,2les,3les,4w w les,1h c w h
X G G G H 2H 1G H 1H 1ηη?-++-=
-
8) 低压缸的中的焓降
()()()()()()()()()()1les,1les,2les,3les,4l,i l,o les,1l,i c les,2l,i c les,3l,i c les ,4l,i c w x G G G G H H G H H 1G H H 2G H H 3G H H 4;
=-----+-+-+-+-
其中：l,i
H 为低压缸进口蒸汽焓值kJ/kg
l,o H 为低压缸排汽焓值kJ/kg
9) 低压缸发电功率
11m ge W w **ηη=
其中：m η为汽轮机组机械效率
ge
η为发电机效率
10) 高压缸理论发电功率
6
2110W W =-
11) 汽水分离再热器加热蒸汽量
()
()
rh
zc,i h zc,i
zs,i x h G H
H η?=
- ()
()
rh
zc,2h
zc,2
zs,2x h G H
H η?=
-
其中：zc,i
G 为加热蒸汽的量，kg/s
rh h ?为再热器中的平均焓升，kJ/kg zc,i H 为加热蒸汽的焓值，kJ/kg zs,i
H 为加热蒸汽的疏水焓值，kJ/kg
12) 高压给水加热器的抽汽量
hes,i G 为第
i 高压给水加热器的抽汽量
()()
()()()
f w h zc,2zs,2w hes,2h c w y h G H H 7 G H 7H 7ηη?--=
-()()()()()()()
()()()
fw h
hes,2
zc,2
w
w
zc,1
zs,1
w
hes,1h
c
w
y h G
G H 7H 6G
H
H 6G H 6H 6
ηη?-+-+-=
-
13) 高压缸排到除氧器的流量
()z,1hz ps hes,1hes,2zc,1zc,2hz
x x x G y X G G G G x -=------
其中：z,1
x 为第一级再热器被加热蒸汽进口蒸汽干度
hz
x 为高压缸排汽干度
14) 高压缸的出口排汽量
z,1t ps hz
x G G x
x =+
15) 高压缸中的焓降
()()()()()()zc,1
w G
H H G *H H 62t
fh ho hes,1fh c G H H 7G H H hes,2fh c zc,1fh
=-+-+
-+-
其中：H fh
为高压缸进口蒸汽焓值
16) 高压缸的发电功率
22m ge U w ηη=
17) 除氧器出口焓值
()()()z,1hz
fw o hes,1hes,2zc,1zc,2w ps ho fw
hz
x x X H 4G G G G H 6G H xH x H y
-++++++=
6、 你热力计算数据
6.1 已知条件和给定参数
序号 项目
符号 单位 数值 1 核电厂输出电功率 N e MW 1000 2
一回路能量利用系数 η 1 0.995 3 蒸汽发生器排污率 ξ d 1.05% 4 汽轮机组机械效率
η m 0.95 5 发电机效率 η ge 0.99 6 新蒸汽压损 Δp fh MPa 5% 7 再热蒸汽压损 Δp rh MPa 6% 8 回热抽汽压损 Δp e, j MPa 4% 9 低压缸排汽压损 Δp cd kPa 5% 10 高压给水加热器出口端差 θ h,u ℃ 3 11 低压给水加热器出口端差
θ l,u ℃ 2 12 加热器效率 η h 0.98 13
给水泵效率
η fwp,p
0.58
14 给水泵汽轮机内效率ηf wp,ti0.79
15 给水泵汽轮机机械效率ηfwp,t m0.90
16 给水泵汽轮机减速器效率ηfwp,tg0.98
17 循环冷却水进口温度T sw,1℃24
18 循环冷却水温升ΔT sw℃7
19 冷凝器传热端差δT℃ 4
6.2主要热力参数选定
序
项目符号单位计算公式或来源数值号
P c MPa 选定15.6 1 反应堆冷却剂系统运行压
力
2 反应堆冷却剂的饱和温度T c,s℃查水和水蒸汽表确定345.3
3 反应堆出口冷却剂过冷度ΔT sub℃选定，15~20 18
4 反应堆出口冷却剂温度T co℃T co =T c,s ?ΔT sub327.3
5 反应堆进出口冷却剂温升ΔT c℃选定35
6 反应堆进口冷却剂温度T ci℃T ci =T co? ΔT c292.3
7 二回路蒸汽压力P s MPa 选定 6.5
8 蒸汽发生器出口新蒸汽温
T fh℃p s对应的饱和温度280.9 度
x fh% 选定99.75 9 蒸汽发生器出口新蒸汽干
度
10 循环冷却水温升ΔT sw ℃选定7
11 冷凝器传热端差δT℃选定 4
12 冷凝器凝结水饱和温度T cd℃T cd =T sw,1+ ΔT sw+δT35
13 冷凝器的运行压力P cd kPa T cd对应的饱和压力 5.63
14 高压缸进口蒸汽压力P h,i MPa 新蒸汽压损5% 6.17
99.35 15 高压缸进口蒸汽干度x h,i% 散热导致焓值下降，造
成干度下降
16 高压缸内效率ηh,i选定0.79
17 高压缸排汽压力p h,z MPa 根据最佳分缸比选定0.74
18 高压缸排汽干度x h,z% 由内效率等计算86.05
19 汽水分离器进口蒸汽压力p sp,i MPa 等于高压缸排气压力0.74
20 汽水分离器进口蒸汽干度x sp,i% 等于高压缸排气干度86.05
21 第一级再热器进口蒸汽压
p rh1,i MPa 考虑4%的压损0.71 力
x rh1,i% 选定99.5 22 第一级再热器进口蒸汽干
度
23 第二级再热器进口蒸汽压
p rh2,i MPa 考虑2%的压损0.696 力
24 第二级再热器进口蒸汽温T rh2,i℃平均焓升计算208.64
度
25 第二级再热器出口蒸汽压
力 p rh2,z MPa 考虑压损为2% 0.682 26 第二级再热器出口蒸汽温
度 T rh2,z ℃ 平均焓升计算 261.9 27 低压缸进口蒸汽压力 p l,i MPa 考虑压损0.002Mpa 0.68 28 低压缸进口蒸汽温度
T l,i ℃ 根据热再热蒸汽焓值计
算 261.5 29 低压缸内效率 η l,i 选定
0.89 30 低压缸排汽压力 p l,z MPa 冷凝器压力与排汽压损之和
0.00593 31 低压缸排汽干度
x l,z % 根据低压缸内效率等计
算 89.04 32 回热级数 Z 选定 6 33 低压给水加热器级数 Z L 选定 4 34 高压给水加热器级数
Z H 选定 2 35
给水回热分配
Δh fw
kJ/kg
fw h fw cd
h h Z
-?=
92.24
36 低压加热器给水参数
第1级回热器参数
第1级进口给水压力 MPa 凝水泵出口压力，因为凝水泵对凝水做功加压 0.45
第1 级进口给水比焓 h lfwi, 1 kJ/kg h lfwi, 1 = h lfwo, 0 146.64 第1 级出口给水比焓 h lfwo, 1 kJ/kg h lfwo, 1= h lfwi, 1+Δh fw 238.88 第1 级进口给水温度 T lfwi,1 ℃ 按(p cwp ,h lfwi, 1)查水蒸
汽表 35 第1级出口给水温度
T lfwo, 1 ℃ 按(p cwp , h lfwo, 1)查水蒸
汽表 56.98 第1级汽侧疏水温度 ℃ 出口给水温度与出口端
差之和
58.98 第1级汽侧疏水比焓
kJ/kg 查水蒸汽表 246.89 第1级汽侧压力 MPa 查水蒸气表 0.01902 第2级回热器参数
第2级进口给水压力 MPa 考虑均匀压降 0.445 第2 级进口给水比焓 h lfwi,2 kJ/kg h lfwi,2= h lfwo, 1 238.88 第2 级出口给水比焓 h lfwo, 2 kJ/kg h lfwo, 2= h lfwi, 2+Δh fw 331.12 第2级进口给水温度 T lfwi, 2 ℃ 按(p cwp ,h lfwi, 2)查水蒸
汽表 56.98 第2 级出口给水温度
T lfwo, 2 ℃ 按(p cwp , h lfwo, 2)查水蒸
汽表
79.01 第2级汽侧疏水温度 ℃ 出口给水温度与出口端
差之和 81.01 第2级汽侧疏水比焓 kJ/kg 查水蒸汽表 339.19 第2级汽侧压力
MPa
查水蒸汽表
0.04939
第3极回热器参数
第3级进口给水压力 MPa 考虑均匀压降 0.44 第3 级进口给水比焓 h lfwi, 3 kJ/kg h lfwi, 3 = h lfwo, 2 331.12 第3级出口给水比焓 h lfwo,3 kJ/kg h lfwo,3= h lfwi, 3+Δh fw 423.36 第3级进口给水温度 T lfwi, 3 ℃ 按(p cwp ,h lfwi, 3)查水蒸
汽表 79.01 第3 级出口给水温度
T lfwo, 3 ℃ 按(p cwp , h lfwo, 3)查水蒸
汽表
100.95 第3级汽侧疏水温度 ℃ 出口给水温度与出口端
差之和
102.95 第3级汽侧疏水比焓 kJ/kg 查水蒸汽表 431.55 第3级汽侧压力
MPa 查水蒸汽表 0.11257 第4级回热器参数
第4级进口给水压力 MPa 考虑均匀压降 0.435 第4 级进口给水比焓 h lfwi,4 kJ/kg h lfwi, 4= h lfwo, 3 423.36 第4 级出口给水比焓 h lfwo, 4 kJ/kg h lfwo,4= h lfwi, 4+Δh fw 515.6 第4 级进口给水温度 T lfwi, 4 ℃ 按(p cwp ,h lfwi, 4)查水蒸
汽表
100.95 第4级出口给水温度 T lfwo, 4 ℃ 按(p cwp , h lfwo, 4)查水蒸
汽表
122.75 第4级汽侧疏水温度 ℃ 出口给水温度与出口端
差之和 124.75 第4级汽侧疏水比焓 kJ/kg 查水蒸汽表 524 第4级汽侧压力
MPa 查水蒸汽表 0.23044 37 除氧器进口给水比焓
h dea,i kJ/kg L
dea ,i lfwo ,Z h h
515.6 38 除氧器出口给水比焓 h dea kJ/kg h dea = h dea,i +Δh fw 607.84 39 除氧器出口给水温度
T dea
℃
h dea 对应的饱和水温
度
144.34 40 除氧器运行压力 p dea MPa
T dea 对应的饱和压力 0.4081
41 高压加热器给水参数 第6级
第6 级进口给水压力 MPa 给水泵出口压力因为给
水泵对给水加压 6.6
第6 级进口给水比焓 h hfwi,6 kJ/kg h hfwi, 6 = h hfwo, 5 607.84 第6 级出口给水比焓 h hfwo, 6 kJ/kg h hfwo, 6= h hfwi, 6+Δh fw 700.08 第6 级进口给水温度 T hfwi,6 ℃ 按(p cwp ,h hfwi, 6)查水蒸
汽表 144.34 第6级出口给水温度 T hfwo, 7 ℃ 按(p cwp , h hfwo, 1)查水蒸
汽表 164.87 第6级汽侧疏水温度 ℃ 出口给水温度与出口端
差之和
167.87 第6级汽侧疏水比焓 kJ/kg 查水蒸汽表 709.88 第6级汽侧压力
MPa 查水蒸汽表 0.7521
第7
第7 级进口给水压力 MPa 考虑压降 6.55 第7 级进口给水比焓
h hfwi,7
kJ/kg
h hfwi,7= h hfwo, 6
700.08
级第7 级出口给水比焓h
hfwo, 7
kJ/kg h hfwo, 7= h hfwi, 7+Δh fw792.32
第7级进口给水温度T
hfwi, 7
℃按(p cwp ,h hfwi, 7)查水蒸
汽表
164.87第7级出口给水温度T hfwo, 7℃按(p cwp, h hfwo, 7)查水蒸
汽表
186
第7级汽侧疏水温度℃出口给水温度与出口端
差之和
189第7级汽侧疏水比焓kJ/kg 查水蒸汽表803.11第7级汽侧压力MPa 查水蒸汽表 1.2277 42 低压缸抽汽参数
第1 级第1 级抽汽压力p
les, 1
MPa 汽侧压力与压损之和0.01981
第1级抽汽干度x
les, 1
% 根据内效率计算92.32第1级抽汽比焓kJ/kg 查询水蒸汽表2427.49
第
2级第2 级抽汽压力p
les,2
MPa 汽侧压力与压损之和0.05144
第2 级抽汽干度x
les, 2
% 根据内效率计算95.80第2级抽汽比焓kJ/kg 查询水蒸汽表2496.02
第3级第3级抽汽压力p
les, 3
MPa 汽侧压力与压损之和0.11726
第3 级抽汽干度x
les, 3
% 根据内效率计算99.32第3级抽汽比焓kJ/kg 查询水蒸汽表2666.77
第4级第4级抽汽压力p
les,4
MPa 汽侧压力与压损之和0.24004
第4级抽汽干度x
les, 4
% 根据内效率计算100第4级抽汽比焓kJ/kg 查询水蒸汽表2778.58
43 高压缸抽汽
第6级第6级抽汽压力p
hes,6
MPa 汽侧压力与压损之和0.78344
第6级抽汽干度x
hes, 6
% 根据内效率计算86.21第6级抽汽比焓kJ/kg 查询水蒸汽表2484.45
第
7级第7级抽汽压力p
hes, 7
MPa 汽侧压力与压损之和 1.27890
第7 级抽汽干度x
hes, 7
% 根据内效率计算87.96第7级抽汽比焓kJ/kg 查询水蒸汽表2548.26
44 再热器抽汽参数
第1级来自高压缸的抽汽压力MPa 选定 2.5 抽汽干度% 根据内效率计算91.18 抽汽比焓kJ/kg 查询水蒸汽表2639.77 疏水比焓kJ/kg 查询水蒸汽表962
第2级来自新蒸汽的抽汽压力MPa 考虑压损后的压力 6.11 抽汽温度℃查询水蒸汽表276.8 抽汽干度% 选定99.4
抽汽比焓kJ/kg 查询水蒸汽表2783.35 疏水比焓kJ/kg 查询水蒸汽表1219.9
45 再热器中的平均焓升kJ/kg 选定113.3
6.3 热平衡计算结果表格
序号
项目 符号
单位 计算结果 1
核电厂效率 epp N
% 31.19
2 反应堆功率 lesi G MW 6
3.206110?
3 蒸汽发生器总蒸汽产量 s D Kg/s 3
1.605110?
4 汽轮机高压缸耗汽量 shp G Kg/s 3
1.456210?
5 汽轮机低压缸耗汽量 slp G
Kg/s 1050 6 第一级再热器耗汽量 srh1G Kg/s 72.2848 7 第二级再热器耗汽量
srh2G Kg/s 77.5703 8 除氧器耗汽量 sdea G Kg/s 33.9644 9 给水泵汽轮机的耗汽量
sfw p G
Kg/s 71.4793 10 给水泵的给水量 fw G Kg/s 1622 11 给水泵扬程
fw p H
MPa
6.192
12 高压缸抽汽量
第1级高压给水再热器
抽汽量 hes1G Kg/s 68.0272 第1级高压给水再热器
抽汽量
hes2G
Kg/s
68.9167
13 低压缸抽汽量
第1级低压给水再热器
抽汽量 les1G Kg/s 43.1850 第2级低压给水再热器
抽汽量 les2G Kg/s 45.6102 第3级低压给水再热器
抽汽量 les3G Kg/s 45.9056 第4级低压给水再热器
抽汽量
les4G
Kg/s
47.4574
6.4程序及运行结果
6.4.1用MATLAB程序如下。
clc
clear
clc
clear all
Ne=10^6; %发电功率(kW)
Ed=0.0105; %排污率
n1=0.995; %一回路能量利用系数
nli=0.89; %低压缸内效率
nm=0.98; %汽轮机组机械效率
nge=0.99; %发电机效率
nh=0.98; %加热器效率
Hfwp=6.192; %给水泵压头（Mpa）
pw=925.61; %给水密度
nfwpp=0.58; %给水泵效率
nfwpti=0.79; %给水泵汽轮机内效率
nfwptm=0.9; %给水泵汽轮机机械效率
nfwptg=0.98; %给水泵汽轮机减速器效率
Hfh=2774.99; %蒸汽发生器出口新蒸汽比焓(kj/kg)
Hg=792.32; %蒸汽发生器给水比焓(kj/kg)
Hps=1241.17; %蒸汽发生器运行压力下的饱和水焓(kj/kg)
xhz=0.8605; %高压缸排气干度
xz1=0.995; %第一级再热器的干度
Hho=2478; %高压缸出口焓
Hhi=2778.5; %高压缸进口蒸汽焓值
Hli=2979.18; %低压缸进口焓
Hlo=2350.3; %低压缸出口乏汽焓值
Hzc1=2639.77; %汽水分离器第一级抽气焓
Hzs1=962; %汽水分离器第一级的疏水焓
Hzc2=2783.35; %汽水分离器第二级抽气焓
Hzs2=1219.9; %汽水分离器第二级的疏水焓
Hfw=706.99; %分离器分离水的比焓
h1=92.2; %高低压加热器中的平均焓升
h2=113.3; %再热器中的平均焓升
Hfwi=[146.64 238.88 331.12 423.36 515.60 607.84 700.08]; %各级加热器进口焓(kj/kg)
Hfwo=[238.88 331.12 423.36 515.60 607.84 700.08 792.32]; %各级加热器出口焓(kj/kg)
Hc=[2427.49 2496.02 2666.77 2778.58 2478.00 2484.45 2548.26]; %每一级的给水加热器的加热蒸汽比焓
Hw=[246.89 339.19 431.55 524.00 0 709.88 803.11]; %每一级给水
加热器疏水比焓（其中第五个数据是除氧器，但因除氧器是混合式的，程序中不调用这个值，所以以零占位）
H=500; %除氧器焓升假定值....
for x=300:2000 %再热蒸汽流量
if abs(H-Hfwo(5))/Hfwo(5)<0.005
H=(X*Hfwo(4)+(Ghes(1)+Ghes(2)+Gzc1+Gzc2)*Hw(6)+Gps*Hho+Hfw*x*(xz1-xhz )/xhz)/y;
break
else
end
for y=x:3000;
Nfwpp=1000*y*Hfwp/pw; %给水泵的有效功率(kw)
Nfwpt=Nfwpp/(nfwpp*nfwptm*nfwptg); %给水泵的实际功率
Gsfwp=Nfwpt/(Hfh-Hho); %给水泵的耗气量
Ds=y/(1+Ed); %新蒸汽产量
Gd=y-Ds; %蒸汽发生器排污量
X=x+Gd+Gsfwp; %假设给水流量
Gles(4)=h1*X/(Hc(4)-Hw(4))/nh; %低压缸4到1抽气量
Gles(3)=(h1*X-nh*Gles(4)*(Hw(4)-Hw(3)))/(Hc(3)-Hw(3))/nh; Gles(2)=(h1*X-nh*(Gles(3)+Gles(4))*(Hw(3)-Hw(2)))/(Hc(2)-Hw(2))/nh;
Gles(1)=(h1*X-nh*(Gles(2)+Gles(3)+Gles(4))*(Hw(2)-Hw(1)))/(Hc(1)-Hw(1 ))/nh;
w1=(x-Gles(1)-Gles(2)-Gles(3)-Gles(4))*(Hli-Hlo)+Gles(1)*(Hli-Hc(1))+ Gles(2)*(Hli-Hc(2))+Gles(3)*(Hli-Hc(3))+Gles(4)*(Hli-Hc(4));
W1=w1*nm*nge; %低压缸发电量
W2=10^6-W1; %高压缸发电量
Gzc1=x*h2/(nh*(Hzc1-Hzs1)); %汽水分离再热器第一级抽气量 Gzc2=x*h2/(nh*(Hzc2-Hzs2)); %汽水分离再热器第二级抽气量
Ghes(2)=(y*h1-nh*Gzc2*(Hzs2-Hw(7)))/(nh*(Hc(7)-Hw(7))); %第二级高压加热器抽气量
Ghes(1)=(y*h1-nh*((Ghes(2)+Gzc2)*(Hw(7)-Hw(6))+Gzc1*(Hzs1-Hw(6))))/(n h*(Hc(6)-Hw(6))); %第一级高压加热器抽气量
Gps=y-X-Ghes(1)-Ghes(2)-Gzc1-Gzc2-x*(xz1-xhz)/xhz; %高压缸排到除氧器的流量
Gt=Gps+x*xz1/xhz; %高压缸的出口排汽量
w2=Gt*(Hfh-Hho)+Ghes(1)*(Hfh-Hc(6))+Ghes(2)*(Hfh-Hc(7))+Gzc1*(Hfh-Hzc 1);
U2=w2*nm*nge; %高压缸的发电量
if abs(W2-U2)/W2<0.001
H=(X*Hfwo(4)+(Ghes(1)+Ghes(2)+Gzc1+Gzc2)*Hw(6)+Gps*Hho+Hfw*x*(xz1-xhz )/xhz)/y;
break
else
end
end
end
Qr=(Ds*(Hfh-Hg)+Gd*(Hps-Hg))/n1; %反应堆热功率
npp=Ne/Qr; %核电厂效率
Gshp=Gt+Ghes(1)+Ghes(2)+Gzc1; %高压缸耗汽量
disp('核电厂效率')
npp
disp('反应堆热功率 MW')
Qr
disp('蒸汽发生器总蒸汽产量 kg/s')
Ds
disp('汽轮机高压缸耗气量 kg/s')
Gshp
disp('汽轮机低压缸耗气量 kg/s')
x
disp('第一级再热器耗气量 kg/s')
Gzc1
disp('第二级再热器耗气量 kg/s')
Gzc2
disp('除氧器耗气量 kg/s')
Gps
disp('给水泵汽轮机耗气量 kg/s')
Gsfwp
disp('给水泵给水量 kg/s')
y
disp('给水泵扬程 MPa')
Hfwp
disp('第一级低压给水加热器抽汽量，既1号回热器抽气量 kg/s') Gles(1)
disp('第二级低压给水加热器抽汽量，既2号回热器抽气量 kg/s') Gles(2)
disp('第三级低压给水加热器抽汽量，既3号回热器抽气量 kg/s') Gles(3)
disp('第四级高压给水加热器抽汽量，既4号回热器抽气量 kg/s') Gles(4)
disp('第一级高压给水加热器抽汽量，既6号回热器抽气量 kg/s') Ghes(1)
disp('第二级高压给水加热器抽汽量，既7号回热器抽气量 kg/s') Ghes(2)
6.4.2运算结果如下图所示。
压水堆核电厂二回路热力系统课程设计
1．设计目的和要求 本课程设计是学生在学习《核电站系统及运行》课程后的一次综合训练，是实践教学的一个重要环节。通过课程设计使学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握压水堆核电厂二回路热力系统拟定与热平衡计算的方法和基本步骤；锻炼提高运算、制图和计算机应用等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责态度。 通过课程设计应达到以下要求： （1）了解、学习核电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则； （2）掌握核电厂原则性热力系统计算和核电厂热经济性指标计算的内容和方法； （3）提高计算机绘图、制表、数据处理的能力； （4）培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力，掌握工程设计说明书撰写的基本原则。 2．任务和内容 本课程设计的主要任务，是根据设计的要求，拟定压水堆核电厂二回路热力系统原则方案，并完成该方案在满功率工况下的热平衡计算。 本课程设计的主要内容包括： （1）确定二回路热力系统的形式和配置方式； （2）根据总体需求和热工约束条件确定热力系统的主要热工参数； （3）依据计算原始资料，进行原则性热力系统的热平衡计算，确定计算负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标； （4）编制课程设计说明书，绘制原则性热力系统图。
3．热力系统原则方案确定方法 3.1 热力系统原则方案 电站原则性热力系统表明能量转换与利用的基本过程，反映了发电厂动力循环中工质的基本流程、能量转换与利用过程的完善程度。为了提高热经济性，压水堆核电厂二回路热力系统普遍采用包含再热循环、回热循环的饱和蒸汽朗肯循环，其典型的热力系统组成如图1所示。 图1 典型压水堆核电厂二回路热力系统原理流程图 3.1.1 汽轮机组 压水堆核电厂汽轮机一般使用低参数的饱和蒸汽，汽轮机由一个高压缸、2~3个低压缸组成，高压缸、低压缸之间需要设置外置式汽水分离器。高压缸发出整个机组功率的40%~50%，低压缸发出整个机组功率的50%~60%。最佳分缸压力=（0.1~0.15）蒸汽初压。
热力发电厂课程设计说明书(国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算)
国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算 1 课程设计的目的及意义： 电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。 2 课程设计的题目及任务： 设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。 计算任务： ㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D ㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图 3 已知数据： 汽轮机型式及参数
锅炉型式及参数 锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541 额定蒸发量Db：2027t／h 额定过热蒸汽压力P b17.3MPa 额定再热蒸汽压力 3.734MPa 额定过热蒸汽温度541℃ 额定再热蒸汽温度541℃ 汽包压力：P du18.44MP 锅炉热效率92.5％ 汽轮机进汽节流损失4％ 中压缸进汽节流损失2％ 轴封加热器压力P T98kPa 疏水比焓415kJ／kg 汽轮机机械效率98.5％ 发电机效率99％ 补充水温度20℃ 厂用电率0.07 4 计算过程汇总: ㈠原始资料整理：
第五章 压水堆核电厂二回路凝结水系统及给水系统
核电厂系统与设备 2015/11/11 11 第五章二回路凝结水系统及 给水系统 2015年秋季 核电厂系统与设备 2015/11/11 2 5.1 凝结水抽取系统 第五章压水堆核电厂二回路凝结水系统及给水系统 5.1.1 系统功能 可概括为：凝结、除气、抽真空、收集、输送等功能，即： ——作为热力循环的冷源，将汽轮机排汽冷凝成凝结水，并进行除氧，经4级低压加热器送到除氧器； ——与汽轮机抽汽系统一起为汽轮机建立和维持一定的真空； ——向蒸汽旁路系统、汽轮机排汽口喷淋系统等提供冷却水及向一些泵提供轴封水； ——接收各处来的疏水并维持系统的凝结水量。 系统主要由凝汽器、凝结水泵、给水管线（去低压加热器）、疏水接收罐等组成。 核电厂系统与设备 2015/11/11 3 1、凝汽器工作原理简图 第五章压水堆核电厂二回路凝结水系统及给水系统 5.1.2 凝结水抽取系统描述 核电厂系统与设备 2015/11/11 4 第五章压水堆核电厂二回路凝结水系统及给水系统 5.1.2 凝结水抽取系统描述 1、凝汽器工作原理 凝汽器（又称冷凝器）实际上是一种表面式热交换器，循环冷却水（海水）在管束内流过，使在管束外流动的蒸汽冷凝，在热力循环中它起着冷源的作用。 在凝汽器蒸汽凝结空间为汽水两相共存，其压力是蒸汽凝结温度下的饱和压力。一般情况下，蒸汽凝结温度接近环境温度，如40℃的蒸汽凝结温度所对应的饱和压力为0.0075MPa ，远低于大气压力。因此，形成了高度真空。同时凝汽器抽真空系统及时抽出凝汽器内不凝结气体，维持凝汽器内的压力恒定不变。 核电厂系统与设备 2015/11/11 5第五章压水堆核电厂二回路凝结水系统及给水系统 5.1.2 凝结水抽取系统描述 2、凝汽器 大亚湾核电站每台机组设置了三台单独的凝汽器，分别安装在三个低压缸的下部。每台凝汽器由壳体、膨胀连接件、管板、管束、水室、热阱等部分组成。 表面式凝汽器：由于饱和蒸汽轮机的排气量要比同容量的常规汽轮机大得多，因此，核电厂的凝汽器也比较大。它的设计容量为85%的额定新蒸汽流量，在额定负荷下工作压力是43×10-4MPa。 核电厂系统与设备 2015/11/11 6 第五章压水堆核电厂二回路凝结水系统及给水系统 5.1.2 凝汽器结构简图 1）壳体：壳体顶部汽入口通过橡胶膨胀件与低压缸排汽口相连。 2）哑铃状橡胶膨胀件； 3）管板：为双层管板结构，内层管板材料为碳钢，外层管板材料为铝青铜，以防止海水腐蚀。管板尺寸为 5526mm ×2488mm ×35mm ； 4）管束：有两组独立的换热管束，每组管束有6808根，传热管外径25.5mm ，厚0.71mm 、长16700mm 。 5）水室和热阱：每组管束都有相同且相对独立的进、出口水室，每个凝汽器有一个收集凝结水的热阱。
弱电各系统设计说明书(实例)
本工程采用的主要标准及法规 ●《民用建筑设计通则》GB50352-2005 ●《供配电系统设计规范》GB50052-95 ●《低压配电设计规范》GB50054-95 ●《通用用电设备配电设计规范》GB50055-93 ●《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》GB50062-92 ●《建筑照明设计标准》GB50034-2004 ●《电力工程电缆设计规范》GB50217-94 ●《10KV及以下变电所设计规范》GB50053-94 ●《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95（2005年版） ●《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》GB50067-97 ●《人民防空地下室设计规范》GB50038-94（2003年版） ●《住宅设计规范》GB50096-1999（2003年版） ●《民用建筑电气设计规范》JGJ/T16-92 ●《建筑与建筑群综合布线工程设计规范》GB/T50311-2000 ●《民用闭路监视系统工程技术规范》GB50198-94 ●《有线电视系统工程技术规范》GB50200-94 ●《视频安防监控系统技术要求》GA/T367-2001 ●《火灾自动报警系统设计规范》GB500116-98 ●《安全防范工程技术规范》GB50348-2004 ●《智能建筑设计标准》GB/T50314-2000 ●《电子计算机房设计规范》GB50174-93 ●《建筑物防雷设计规范》GB50057-94（2000年版） ●《建筑物电子信息系统防雷技术规范》GB50343-2004 ●《工业与民用电力装置的接地设计规范》GBJ65-83 ●《工业企业通信接地设计规范》GBJ79-85 ●《建筑工程设计文件编制深度的规定》2003年版，建质[2003]84号6.2设计范围 本工程电气设计包括如下内容： 6.2.110/0.4kV变配电、自备发电系统6.2.2动力配电系统 6.2.3电气照明及控制系统 6.2.4防雷接地系统 6.2.5火灾自动报警及联动控制系统6.2.6公共/应急广播系统 6.2.7会议系统 6.2.8综合布线系统 6.2.9通信网络系统 6.2.10计算机网络系统 6.2.11有线电视及卫星接收系统 6.2.12安全防范系统 6.2.13停车场管理及车行导向系统 6.2.14信息发布系统 6.2.15可视对讲系统 6.2.16三表自动抄送系统 6.2.17建筑设备监控系统 6.2.18各弱电子系统的集成（BMS） 6.4 6.5 6.6 6.7
热力发电厂课程设计
学校机械工程系课程设计说明书热力发电厂课程设计 专业班级： 学生姓名： 指导教师： 完成日期：
学校机械工程系 课程设计评定意见 设计题目：国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 学生姓名：专业班级 评定意见： 评定成绩： 指导教师（签名）： 2010年 12 月9日 评定意见参考提纲： 1.学生完成的工作量与内容是否符合任务书的要求。 2.学生的勤勉态度。 3.设计或说明书的优缺点，包括：学生对理论知识的掌握程度、实践工作能力、表现出的创造性和综合应用能力等。
《热力发电厂》课程设计任务书 一、课程设计的目的（综合训练） 1、综合运用热能动力专业基础课及其它先修课程的理论和生产实际知识进行某660MW凝气式机组的全厂原则性热力系统的设计计算，使理论和生产实际知识密切的结合起来，从而使《热力发电厂》课堂上所学知识得到进一步巩固、加深和扩展。 2、学习和掌握热力系统各汽水流量、机组的全厂热经济指标的计算，以及汽轮机热力过程线的计算与绘制方法，培养学生工程设计能力和分析问题、解决问题的能力。 3、《热力发电厂》是热能动力设备及应用专业学生对专业基础课、专业课的综合学习与运用，亲自参与设计计算为学生今后进行毕业设计工作奠定基础，是热能动力设备及应用专业技术人员必要的专业训练。 二、课程设计的要求 1、明确学习目的，端正学习态度 2、在教师的指导下，由学生独立完成 3、正确理解全厂原则性热力系统图 4、正确运用物质平衡与能量守恒原理 5、合理准确的列表格，分析处理数据 三、课程设计内容 1. 设计题目 国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算） 2. 设计任务 （1）根据给定的热力系统原始数据，计算汽轮机热力过程线上各计算点的参数，并在h-s图上绘出热力过程线； （2）计算额定功率下的汽轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量Dj、Gj； （3）计算机组和全厂的热经济性指标； （4）绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。 3. 计算类型 定功率计算 4. 热力系统简介 某火力发电厂二期工程准备上两套660MW燃煤气轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；汽轮机为Geg公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式汽轮机。 全厂的原则性热力系统如图1-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、第二、第三级抽汽分别供高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。 第一、二、三级高压加热器均安装了留置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7oC、0oC、-1.7oC。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5oC。
船用核动力二回路热力系统动态仿真_张杨伟
第42卷增刊原子能科学技术 Vo l.42,Suppl. 2008年9月Atomic Ener gy Science and T echno logy Sep.2008 船用核动力二回路热力系统动态仿真 张杨伟,蔡 琦,蔡章生 (海军工程大学核能科学与工程系,湖北武汉 430033) 摘要:基于船用核动力装置运行安全分析,建立了二回路系统两相流通用仿真软件模型,实现了人工干预条件下复杂两相流流体网络系统的动态特性实时仿真,拓展了目前核动力装置通用安全分析程序的研究范围。以二回路快速降负荷为例,对仿真模型的性能进行了验证。结果表明:该软件模型能准确反映船用二回路系统的动态特性,可用于事故处置规程和控制系统功能的验证。该模型也可用于核电站饱和蒸汽系统仿真软件的开发。 关键词:船用核动力;饱和蒸汽;仿真模型;运行安全分析收稿日期:2008-06-26;修回日期:2008-07-26 作者简介:张杨伟(1978 ),男,浙江浦江人,讲师,博士研究生,核反应堆安全分析专业 中图分类号:T K 262 文献标志码:A 文章编号:1000-6931(2008)S0-0176-06 Simulation on Secondary Loop of Marine Nuclear Power ZH A NG Yang -w ei,CAI Qi,CAI Zhang -sheng (D ep ar tment o f N uclear Ener gy S cience and Engineer ing ,N aval Univer sity of Engineer ing ,W uhan 430033,China) Abstract: Based on o perational safety analy sis of marine nuclear pow er,a g eneral tw o -phase flow simulatio n model for nuclear secondary loop system w as established,w hich can fit the needs of rea-l time dynam ic sim ulation of com plex tw o -phase fluid netw o rks under m anual intervention conditio ns,and expand the r each field o f current g eneral safety analysis prog ram o f nuclear pow er plant.As an ex ample,the capability o f the simulatio n model was validated by taking simulatio n o f r apidly pow er r educing co ndition of secondary loop.T he results indicate that the mo del reflects the dy nam ic character is -tics of seco ndary loo p system of m arine nuclear pow er properly ,and can be used to val-i date the accident treatm ent reg ulation and function o f contr ol sy stem.T he m odel can a-l so fit the needs of dev elo ping saturated steam system sim ulation softw are of nuclear pow er station. Key words:marine nuclear pow er;saturated steam;simulatio n m odel;operational safety analysis 核电厂二回路热力系统与反应堆一回路系统具有很大的耦合性,在分析系统运行安全性 时须考虑二回路系统动态过程对反应堆的影响。因此,在现有基础上开发配套的二回路热
船舶核动力装置一回路设计说明书
船舶核动力装置 一回路设计说明书 一回路设备
1.反应堆选取压水堆的原因压水堆有以下优点：
1.结构紧凑，功率密度高，慢化剂温度效应和燃料多普勒效应使压水堆有自稳自调特性，安全可靠性高； 2.以轻水作为冷却剂与慢化剂，化学性质稳定，不与反应堆金属材料反应，如果冷却剂泄露，可以通过海水淡化来补充。 3.结构简单，坚固耐用，运行性能良好 4.压水堆在初期实践中就显示出良好的稳定性和可靠性，目前经验技术成熟。 其它堆型的缺点： 1.沸水堆：堆内结构复杂，水汽对中子慢化能力弱，所需要 的燃料多，体积大于压水堆，同时放射性进入汽轮机中，加大屏蔽体积。且压力容器下部有较大数量的空洞，由于水泄时的重力作用，对结构强度有不利的影响。 2.重水堆：以天然铀为燃料，所以体积比同功率压水堆大10 倍，二回路蒸汽运行压力低，效率低。 3.液态金属冷却堆：专设加热设备以保证冷却剂为液态，碱 性金属高温时化学性质活泼，加速腐蚀。 4.高温气冷堆：堆芯体积大，对管道材料耐高温和密封性要求高 1.蒸汽发生器：双环路运行，增加可靠性。 2.压力安全系统： 功率增加时，冷却剂温度增加，体积膨胀，冷却剂通过稳压器的波动管流入稳压器，压缩汽空间，p增大，启用喷雾阀与卸
压阀。功率降低时，同理，启用加热器。 4.补水系统： 处理储存和向一回路供应补给水。 1.初始充水 2.冷启动时，补水泵用于初始升压 3.正常 运行补水4.冷停堆或事故停堆时，补偿水位的下降5.提供其 他用水 5.一次屏蔽水系统：反应堆一次屏蔽水箱充水，排水，补充屏蔽水的损耗，处理由于辐照分解产生的氢气，在发生失水事故时，为低压安注提供水源。 6.布置方式：分散式布置，维修方便，可以加主闸阀。 7.净化系统：采用低压净化系统，不再需要化容系统。 8.UTSG：二次侧储水容积大，在丧失给水时，对控制要求高，炉内水处理和排污，适当降低对传热管材料和二回路水的要求，只能产生饱和蒸汽，需要设置汽水分离器，蒸汽压力变化范围大，为二回路蒸汽系统运行，设计，管理带来困难。
热力发电厂课程设计报告dc系统
东南大学 热力发电厂课程设计报告 题目：日立250MW机组原则性热力系统设计、计算和改进 能源与环境学院热能与动力工程专业 学号 姓名 指导教师 起讫日期 2015年3月2日～3月13日 设计地点中山院501 2015年3月2日
目录 1 本课程设计任务 (1) 2 ******原则性热力系统的拟定 (2) 3 原则性热力系统原始参数的整理 (2) 4 原则性热力系统的计算 (3) 5 局部热力系统的改进及其计算 (6) 6 小结 (8) 致谢 (9) 参考文献 (9) 附件：原则性热力系统图
一本课程设计任务 1.1 设计题目 日立250MW凝汽机组热力系统及疏水热量（DC系统）利用效果分析。 1.2 计算任务 1、整理机组的参数和假设条件，并拟定出原则性热力系统图。 2、根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数， 并在ｈ-s 图上绘出蒸汽的气态膨胀线。 3、对原始热力系统计算其机组内效率，并校核。 4、确定原则性热力系统的改进方案，并对改进后的原则性热力系 统计算其机组内效率。 5、将改进后和改进前的系统进行对比分析，并作出结论。 1.3设计任务说明 对日立MW凝汽机组热力系统及疏水热量（DC系统）利用效果分析，我的任务是先在有DC系统情况下通过对抽汽放热量，疏水放热量，给水吸热量等的计算，求出抽汽份额，从而用热量法计算出此情况下的汽机绝对内效率（分别从正平衡和反平衡计算对比，分析误差）。然后再在去除DC系统的情况下再通过以上参量计算出汽轮机绝对内效率（也是正平衡计算，反平衡校核对比）。最后就是对两种情况下的绝对内效率进行对比，看去除DC系统后对效率有无下降，下降多少。
热力发电厂课程设计计算书详解
热力发电厂课程设计
指导老师:连佳 姓名:陈阔 班级:12-1 600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算 计算数据选择为A3，B2，C1 1.整理原始数据的计算点汽水焓值 已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%, 则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃， 可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。 1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）
1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。
1.3计算给水泵焓升： 1.假设给水泵加压过程为等熵过程； 2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出 口水的温度和密度相等； 3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。 2.全厂物质平衡计算 已知全厂汽水损失：D l =0.015D b （锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。 则计算结果如下表：（表5） 3.计算汽轮机各级回热 抽汽量 假设加热器的效率η=1
（1）高压加热器组的计算 由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3 063788.0) 3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--?==ητααq 09067.06 .9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h -212fw 221=--?--?=-=q d w d w ）（αηταα154458 .009067.0063788.0212=+=+=αααs 045924 .02.7825.3375) 2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--?--=-=q d d w w ）（αηταα200382 .0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs （2）除氧器H4的计算 进除氧器的份额为α4’；176 404.0587.43187.6) 587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--?--=-=q w w d ）（’αηταα 进小汽机的份额为αt 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt
压水堆核电厂二回路初步设计说明书
哈尔滨工程大学本科生课程设计（二） 压水堆核电厂二回路热力系统 初步设计说明书 班级： 学号： 姓名： 院系名称：核科学与技术学院 专业名称：核工程与核技术 指导教师:
目录 摘要……………………………………………………………………………… 1 设计内容与要求……………………………………………………………… 2 热力系统原则方案确定……………………………………………………… 2.1总体要求和已知条件………………………………………………… 2.2热力系统原则方案…………………………………………………… 2.3主要热力参数选择…………………………………………………… 3 热力系统热平衡计算………………………………………………………… 3.1 热平衡计算方法……………………………………………………… 3.2 热平衡计算模型……………………………………………………… 3.3 热平衡计算流程……………………………………………………… 3.4 计算结果及分析……………………………………………………… 4 结论 附录……………………………………………………………………………… 附表1 已知条件和给定参数…………………………………………… 附表2 选定的主要热力参数汇总表…………………………………… 附表3 热平衡计算结果汇总表………………………………………… 附图1 原则性热力系统图………………………………………………参考文献…………………………………………………………………………
摘要 本课程设计是学生在学习《核动力装置与设备》、《核电厂运行》课程后的一次综合训练，是实践教学的一个重要环节。通过课程设计使学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握压水堆核电厂二回路热力系统拟定与热平衡计算的方法和基本步骤；锻炼提高运算、制图和计算机应用等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责态度。 按照初步设计基本流程，首先确定压水堆核电厂二回路热力系统原则方案，并根据已知条件和给定参数，选择确定一、二回路工质的主要热力参数，然后采用定功率计算法对热力系统原则方案进行100%功率下的热平衡计算，确定核电厂效率、总蒸汽产量、总给水量、汽轮机耗汽量、给水泵功率和扬程等主要参数，为二回路热力系统方案设计和优化提供基础。 1.设计内容及要求 本课程设计的主要任务，是根据设计的要求，拟定压水堆核电厂二回路热力系统原则方案，并完成该方案在满功率工况下的热平衡计算。 本课程设计的主要内容包括： （1）确定二回路热力系统的形式和配置方式； （2）根据总体需求和热工约束条件确定热力系统的主要热工参数； （3）依据计算原始资料，进行原则性热力系统的热平衡计算，确定计算负荷工况下各部分汽水流量及其参数、供热量及全厂性的热经济指标； （4）编制课程设计说明书，绘制原则性热力系统图。 通过课程设计应达到以下要求： （1）了解、学习核电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则； （2）掌握核电厂原则性热力系统计算和核电厂热经济性指标计算的内容和方法； （3）提高计算机绘图、制表、数据处理的能力； （4）培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力，掌握工程设计说明书撰写的基本原则。
液压集成回路课程设计说明书
液压课程设计 说明书 设计题目液压集成回路及集成块设计 系别 专业班级 学生姓名 学号 指导教师 日期
目录 一、液压站 二、集成块连接装置 1、通用集成块组结构 2、集成块的特点 3、集成块装置设计步骤 4、集成块设计注意事项 5、过渡板 三、液压集成块设计 1、底板及供油块设计 2、底盖及测压块设计 3、中间块设计 4、集成块零件图的绘制 四、设计任务 五、心的体会 六、参考资料
一液压站 液压站是有液压油箱、液压泵装置及液压控制装置三大部分组成。液压油箱装有空气滤清器、滤油器、液面指示器和清洗孔等。液压泵装置包括不同类型的液压泵、驱动电机及其它们之间的联轴器等。液压控制装置是指组成液压系统的各阀元件及其联接体。 机床液压站的结构型式有分散式和集中式两种类型。 二集成块连接装置 1 通用集成块组结构 集成块组，是按通用的液压典型回路设计成的通用组件。它由集成块、底块和顶盖用四只长螺栓垂直固紧而成。 液压元件一般安装在集成块的前面、后面和右侧面、左侧面不安放元件，留着连接油管，以便向执行元件供油。为了操纵调整方便，通常把需要经常调节的元件，入调速阀、溢流阀、减压阀等，布置在右侧面和前面。 元件之间的联系借助于块体内部的油道孔。根据单元回路块在系统中的作用可分为调压、换向、调速、减压、顺序等若干种回路。每
块的上下两面为叠积结合面，布有公用的压力油孔P、回油孔O、泄漏油孔L和连接螺栓孔。 2 集成块的特点 从集成块的组成原理图可以看出，集成块由板式元件与通道体组成，元件可以根据设计要求任意选择，因此，集成块连接装置广泛地应用在机床及组合机床自动线中，其工作压力为0.3×106～3.5×107Pa，流量一般在30～60l/min，集成块与其它的连接方式相比有以下特点： （1）可以采用现有的板式标准元件，很方便地组成各种功能的单元集成回路，且回路的更换很方便，只须更换或增、减单元回路 就能实现，因而有极大的灵活性。 （2）由于是在小块体上加工各种孔道，故制造简单，工艺孔大为减少，便于检查和及时发现毛病。如果加工中出了问题，仅报废 其中一小块通道体，而不是整个系统报废。 （3）系统中的管道和管接头可以减少到最少程度，使系统的泄漏大为减少，提高了系统的稳定性，并且结构紧凑，占地面积小，装配与维修方便。 （4）由于装在通道体侧面的各液压元件间距离很近，油道孔短，而且通油孔径还可选择大一些，因而系统中管路压力损失小，系 统发热量也小。 （5）有利于实现液压装置的标准化、通用化、系列化，能组织成批生产。由于组成装置的灵活性大，故设计和制造周期大为缩短，
热力发电厂课程设计
1000 MW凝汽式发电机组全厂原则性热力系统的设计 学院：交通学院 专业：热能与动力工程 姓名：高广胜 学号： 1214010004 指导教师：李生山 2015年 12月
1000MW 热力发电厂课程设计任务书 1.2设计原始资料 1.2.1汽轮机形式及参数 机组型式:N1000-26.25/600/600（TC4F ） 超超临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴凝汽式、双背压 额定功率：P e =1000MW 主蒸汽参数：P 0=26.25MPa ，t 0=600℃ 高压缸排气：P rh 。i =6.393MPa ，t rh 。I =377.8℃ 再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。 MPa 5114.0MPa 393.608.0p rh =?=? 中压缸进气参数：p rh =5.746MPa ，t rh =600℃ 汽轮机排气压力：P c =0.0049MPa 给水温度：t fw =252℃ 给水泵为汽动式，小汽轮机汽源采用第四段抽汽，排气进入主凝汽器；补充水经软化处理后引入主凝汽器。 1.2.2锅炉型式及参数 锅炉型式：HG2953/27.46YM1型变压运行直流燃煤锅炉 过热蒸汽参数：p b =27.56MPa ，t b =605℃ 汽包压力：P drum =15.69MPa 额定蒸发量：D b =2909.03t/h 再热蒸汽出口温度：603t 0 .rh b =℃ 锅炉效率：%8.93b =η 1.2.3回热系统 本热力系统共有八级抽汽，其中第一、二、三级抽汽分别供给三台高压加热器，第五、六、七、八级分别供给四台低压加热器，第四级抽汽作为高压除氧器的气源。七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压加热器和低压加热器H5分别都设置内置式蒸汽冷却器，为保证安全性三台高压加热器的疏水均采用逐级自流至除氧器，四台低压加热器是疏水逐级自流至凝汽器。 汽轮机的主凝结水经凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、四台低压加热器、除氧器，然后由汽动给水泵升压，在经过三级加热器加热，最终给水温度为252℃。 1.2.4其它小汽水流量参数 高压轴封漏气量：0.01D 0，送到除氧器； 中压轴封漏气量：0.003D 0,送到第七级加热器； 低压轴封漏气量：0.0014D 0，送到轴封加热器； 锅炉连续排污量：0.005D b 。 其它数据参考教材或其它同等级汽轮机参数选取。 1.3设计说明书中所包括的内容 1.原则性热力系统的拟定及热力计算； 2.全面性热力系统设计过程中局部热力系统的设计图及其说明； 3.全面性热力系统过程中管道的压力、工质的压力、温度、管道的大小、壁厚的计算； 4.全面性热力系统的总体说明。
智能照明系统设计说明
1、概述 “节能、智能科技与美学是21世纪建筑业的主题。” 现代建筑中照明系统对于能源的消耗已经高达35%，建筑界已经引入“绿色”照明的概念，其中心思想是最大限度采用自然光源、设置时钟自动控制、采用照度感应和动静传感器等新技术。现代东莞商业中心环境不仅要有足够的工作照明，更应营造一个舒适的视觉环境，减少光污染。照明已经成为直接影响工作效率的主要因素之一，因此，越来越引起人们的高度重视。做好照明设计，加强照明控制设计，已成为现代化东莞****智能化设计的一个重要内容。 2、项目需求分析 作为大量使用灯光的建筑，对于智能照明的需求具有以下特点： 控制区域类型较多，包括大堂区，走廊，楼梯间，电梯厅等；以及6－38层写字楼的公共走廊，室外亮化景观照明，地下车库照明，地下商业部分等的照明控制。 ●灯光耗能量大，因此对于照明节能的要求较高，效果要求显著； ●人流量和照明量存在线性比例关系，人流量越多，需要打开的光源越多； ●顾客对于灯光有较高的指标要求，在不同的区域、不同的场合来设置不同的场景。 根据本项目业主、设计单位针对本项目的直接沟通交流，并结合以往智能灯光在项目实施中的实际经验，我们对于本项目各控制区域需要用到的控制手段分析如下： 项目控制区域控制原则 地下二层车库现场调光控制、时钟控制、计算机控制 地下一层大堂现场调光控制、时钟控制、计算机控制 地下一层商用现场调光控制、时钟控制、场景控制、计算机控制 一层大堂现场调光控制、时钟控制、场景控制、计算机控制 一层走廊现场调光控制、场景控制、计算机控制 6－37层走廊现场红外感应控制、时钟控制、场景控制、计算机控制 38层天台照度控制、现场调光控制、场景控制、计算机控制
热力发电厂课程设计计算书
热 力 发 电 厂 课 程 设 计 指导老师:连佳 姓名:陈阔 班级:12-1
600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算 计算数据选择为A3，B2，C1 1.整理原始数据的计算点汽水焓值 已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%, 则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃， 可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。 1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）
1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。 1.假设给水泵加压过程为等熵过程； 2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出 口水的温度和密度相等； 3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差 产生的静压之和。 2.全厂物质平衡计算 已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。 则计算结果如下表：（表5）
3.计算汽轮机各级回热抽汽量 假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算 由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3 063788.0) 3.11068.3051() 10791.1203(111fw 1=--?== ητααq 09067 .06 .9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h -2 12fw 22 1 =--?--?= -= q d w d w ）（αηταα154458 .009067.0063788.0212=+=+=αααs 045924 .02 .7825.3375) 2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -3 32s23fw 3=--?--= -= q d d w w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs （2）除氧器H4的计算 进除氧器的份额为α4’； 176 404.0587.4 3187.6) 587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -4 53s34fw 4=--?--= -= q w w d ）（’αηταα 进小汽机的份额为 αt 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt 1 .31)(4t =-pu mx t h h ηηα 即 056938 .09 .099.0)8.25716.3187(1 .31=??-=t α 0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4 αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442 表6 小汽机参数表
核电厂系统与设备电子书思考题
第二章压水堆核电厂 从电能生产的观点看，压水堆核电厂有那些部分组成？各自作用是什么？从热力循环的观点看，压水堆核电厂有几个回路组成？各自作用是什么？与沸水堆电厂相比，压水堆核电厂热力循环有何特点？这样做有何利弊？核电厂的厂址须满足什么要求？ 核电厂厂区分哪几部分？平面布置应考虑哪些因素？ 核电厂主要有哪些厂房？ 什么叫T 形布置？什么是L 形布置？各有何利弊？核电厂系统和设备及构筑物的安全分级、抗震分类、质保分组是如何规定的？解释名词：多道屏障；纵深防御；单一故障准则；安全功能。 第三章反应堆冷却剂系统与设备 为什么一回路系统的压力选得那样高？ 试述稳压器的工作原理。轴封式反应堆冷却剂泵是如何解决冷却剂沿轴的泄漏问题的？ 为什么一回路运行在160C以下时应投入余热排除系统？ 什么是汽蚀？它对泵的工作有何危害？如何防止发生汽蚀？ 什么是比转数？一台泵有几个比转数？按比转数范围划分，反应堆冷却剂泵属于那一类？其特性曲线有何特点？ 蒸汽发生器二次侧工质的流程如何？为什么给水环作成倒“J”形？沿给水环周向给水分配均匀吗? 循环倍率对传热、流动和汽水分离效果有哪些影响？为应付断电事故，一回路系统及设备设计上采取了哪些措施？ 解释名词： 无延性转变温度；必须汽蚀余量；可用汽蚀余量；比转数；循环倍率。 第四章一回路主要辅助系统 为什么一回路运行在160C以下时应投入余热排除系统？
现代核电厂化容系统对于降低放射性水平效果如何？为什么？ 为净化一回路水, 化学和容积控制系统采取了那些措施? 设备冷却水系统在何种工况下的负荷最大？为什么? 利用硼酸进行反应性控制有何特点和局限？ 化容系统是如何实现容积控制的? 反应堆停闭 3 个小时了, 这时剩余发热由什么系统带走? 核岛的最终热阱是什么?废热如何排到热阱? 用于正常停堆后余热排出的系统有哪些？ 现代压水堆核电厂停对后热量排出系统由哪些? 第五章专设安全设施系统 专设安全设施系统在设计上有何特殊要求？ 对于设计基准事故，安全注入系统的设计的验收标准有哪些？ 发生大破口失水事故后，安全注入系统有哪些响应？为什么要采用冷 -热端同时再循 环注入？ 什么是非能动系统？采用非能动系统对安全设施系统设计有何意义？发生失水事故后安全壳内氢气的来源有哪些？如何控制安全壳内氢浓度？专设安全设施系统设计中，为保证管线打开或关闭成功，往往采用什么办法？简述辅助给水系统的功能、设置、动力源特点。 安全壳喷淋系统的作用、系统设置、启动条件和运行方式。 第六章核电厂热力学 最简单的蒸汽动力装置的热力循环是什么循环？它由哪些过程组成？在压水堆核 电厂各过程什么设备中进行？ 在P-V图，t-s图及h-s图上画岀饱和蒸汽理想朗肯循环。 相同温度限下以卡诺循环的热效率最高，为什么采用饱和蒸汽的热力循环不能采用卡诺循环？
同步发电机励磁控制系统主回路设计及系统性能分析自动装置课设
设计报告 一．设计题目 同步发电机励磁控制系统主回路设计及系统性能分析 二．原始数据： 发电机型号：QFS-125-2 基本数据：额定容量：（MW）125 转速：3000 额定电压：（KV）功率因数：效率：（%）额定电流：（A）6150 励磁数据：空载励磁电流（A）：630 满载励磁电流（A）：1635空载励磁电压（V）：91 满载励磁电压（V）：265参数：定子线圈开路时励磁线圈时间常数（s） 转子电阻(75℃)(Ω)：(R75℃ =15℃ ) 电压降之和:ΔU=3 KC =2 三.设计内容: 主回路设计: 1.励磁方式选择---自并励励磁方式 2.励磁变压器选择 1)变压器的变比 K=U1N/U2N
变压器原边电压 U1N=UGN= 变压器副边电压-------U2N按强励工况选择 XK=UK%UN2/100SN=Ω ULQ=2ULM=2×265=530(V) ULQ=αMIN－3/∏×XKULQ/R75℃－ΔU U2= U2N= U2/=(强励时机端电压是额定电压的80%-85%) 符号说明 ULQ 强励工况下的励磁线圈两端电压 ULM 额定满载励磁电压 U2 二次侧实际机端电压 αMIN 强励时可控控制角,一般为5-10度,初算时可设为0度XK 换流电抗,对于变压器供电方式,取它等于变压器漏抗ΔU 电压降之和 2)额定电流下容量的选择---(全控桥) I2N=(2/3)ILM=(2/3) ×1635=1335A S=3U2NI2N=1544A 符号说明
I2N 交流侧额定电流 ILM 满载额定励磁电流 S 变压器容量 3)变压器接线方式的选择 一次侧角接,二次侧星接 3.起励问题及计算 起励方式:采用厂用电起励方式 起励容量 SQ=1/40ULMILM=1/40×265×1635= 起励电压 UQ=1/4ULM=1/4×265= 符号说明: ILM额定满载励磁电流 4.整流元件参数的确定及选择---全控桥 1)(按强励工况选择)硅元件额定电流 整流桥直流侧电流 I=KCILM=2×1635=3270A 桥臂平均电流 IAV=1/3I=1/3×3270=1090A 强励正向平均电流 I2AV=KI×IAV=×1090=2725A (安全系数KI= 2)可控硅额定电压选择 桥臂反向工作电压瞬时值 UQF=2U2N=944V
热力发电厂课程设计样本
热力发电厂 课程设计计算书 题目: 600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 专业: 火电厂集控运行 班级: 火电062班 学号: 姓名: 王军定 指导教师: 周振起 目录
1.本课程设计的目的..................... 错误!未定义书签。 2.计算任务............................. 错误!未定义书签。 3.计算原始资料......................... 错误!未定义书签。 4.计算过程............................. 错误!未定义书签。 4.1全厂热力系统辅助性计算........... 错误!未定义书签。 4.2原始数据整理及汽态线绘制......... 错误!未定义书签。 4.3全厂汽水平衡..................... 错误!未定义书签。 4.4各回热抽汽量计算及汇总........... 错误!未定义书签。 4.5汽轮机排汽量计算与校核........... 错误!未定义书签。 4.6汽轮机汽耗量计算................. 错误!未定义书签。 5.热经济指标计算....................... 错误!未定义书签。 5.1.汽轮机发电机组热经济性指标计算 .. 错误!未定义书签。 5.2.全厂热经济指标计算.............. 错误!未定义书签。 6.反平衡校核........................... 错误!未定义书签。 7.参考文献............................. 错误!未定义书签。
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