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压水堆核电站二回路课程设计设计说明书知识讲解

压水堆核电站二回路课程设计设计说明书知识讲解
压水堆核电站二回路课程设计设计说明书知识讲解

压水堆核电站二回路课程设计设计说明书

专业课程设计说明书

压水堆核电厂二回路热力系统

初步设计

班级: 20131514

学号: 2013151417

姓名:汪功庆

指导教师:谷海峰

核科学与技术学院

2016 年 6 月

目录

1设计内容及要求 (1)

2热力系统原则方案确定 (1)

2.1总体要求和已知条件 (2)

2.2热力系统原则方案 (3)

2.3主要热力参数选择 (6)

3热力系统热平衡计算 (10)

3.1热平衡计算方法 (10)

3.2热平衡计算模型 (10)

4 计算结果的分析及计算中遇到的问题 (16)

5 结论 (17)

6心得体会 (18)

附录 (19)

附表1已知条件和给定参数 (19)

附表2选定的主要热力参数汇总表 (20)

附表3热平衡计算结果汇总表 (25)

附图1原则性热力系统图.............................................

1.设计内容及要求

本课程设计的主要任务,是根据设计的要求,拟定压水堆核电厂二回路热力系统原则方案,并完成该方案在满功率工况下的热平衡计算。

本课程设计的主要内容包括:

(1)确定二回路热力系统的形式和配置方式;

(2)根据总体需求和热工约束条件确定热力系统的主要热工参数;

(3)依据计算原始资料,进行原则性热力系统的热平衡计算,确定计算负荷工况下各部分汽水流量及其参数、供热量及全厂性的热经济指标;

(4)编制课程设计说明书,绘制原则性热力系统图。

本课程设计是学生在学习《核动力装置与设备》、《核电厂运行》课程后的一次综合训练,是实践教学的一个重要环节。通过课程设计使学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展;学习并掌握压水堆核电厂二回路热力系统拟定与热平衡计算的方法和基本步骤;锻炼提高运算、制图和计算机应用等基本技能;增强工程概念,培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责态度。

通过课程设计应达到以下要求:

(1)了解、学习核电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则;

(2)掌握核电厂原则性热力系统计算和核电厂热经济性指标计算的内容和方法;

(3)提高计算机绘图、制表、数据处理的能力;

(4)培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力,掌握工程设计说明书撰写的基本原则。

2.热力系统原则方案确定

2.1总体要求和已知条件

压水堆核电厂采用立式自然循环蒸汽发生器,采用给水回热循环、蒸汽再热循环的热力循环方式,额定电功率为1000MW。汽轮机分为高压缸和低压缸,高压缸、低压缸之间设置外置式汽水分离再热器。

给水回热系统的回热级数为7级,包括四级低压给水加热器、一级除氧器和两级高压给水加热器。第1级至第4级低压给水加热器的加热蒸汽来自低压缸的抽汽,除氧器使用高压缸的排汽加热,第6级和第7级高压给水加热器的加热蒸汽来自高压缸的抽汽。各级加热器的疏水采用逐级回流的方式,即第7级加热器的疏水排到第6级加热器,第6级加热器的疏水排到除氧器,第4级加热器的疏水排到第3级加热器,依此类推,第1级加热器的疏水排到冷凝器热井。

汽水分离再热器包括中间分离器、第一级蒸汽再热器和第二级蒸汽再热器,中间分离器的疏水排放到除氧器;第一级再热器使用高压缸的抽汽加热,

疏水排放到第6级高压给水加热器;第二级再热器使用蒸汽发生器的新蒸汽加热,疏水排放到第7级高压给水加热器。

主给水泵采用汽轮机驱动,使用来自主蒸汽管道的新蒸汽,汽轮机的乏汽直接排入主汽轮发电机组的冷凝器,即给水泵汽轮机与主发电汽轮机共用冷凝器。

凝水泵和循环冷却水泵均使用三相交流电机驱动,正常运行时由厂用电系统供电。

2.2热力系统原则方案

压水堆核电厂二回路系统的主要功能是将蒸汽发生器所产生的蒸汽送往汽轮机,驱动汽轮机运行,将蒸汽的热能转换为机械能;汽轮机带动发电机运行,将汽轮机输出的机械能转换为发电机输出的电能。

电站原则性热力系统表明能量转换与利用的基本过程,反映了发电厂动力循环中工质的基本流程、能量转换与利用过程的完善程度。为了提高热经济性,压水堆核电厂二回路热力系统普遍采用包含再热循环、回热循环的饱和蒸汽朗肯循环。压水堆核电厂二回路热力系统原理流程图请参见附图。

(1)汽轮机组

压水堆核电厂汽轮机一般使用低参数的饱和蒸汽,汽轮机由一个高压缸、3个低压缸组成,高压缸、低压缸之间设置外置式汽水分离再热器。

单位质量流量的蒸汽在高压缸内的绝热焓降约占整个机组绝热焓降的40%,最佳分缸压力(即高压缸排汽压力)约为高压缸进汽压力的12%-14%。

(2)蒸汽再热系统

压水堆核电厂通常在主汽轮机的高、低压缸之间设置汽水分离-再热器,对高压缸排汽进行除湿和加热,使得进入低压缸的蒸汽达到过热状态,从而提高低压汽轮机运行的安全性和经济性。

汽水分离-再热器由一级分离器、两级再热器组成,第一级再热器使用高压缸的抽汽加热,第二级再热器使用蒸汽发生器的新蒸汽加热。中间分离器的疏水排放到除氧器,第一级、第二级再热器的疏水分别排放到不同的高压给水加热器。

(3)给水回热系统

给水回热系统由回热加热器、回热抽汽管道、凝给水管道、疏水管道等组成。回热加热器按照汽水介质传热方式不同分为混合式加热器和表面式加热器,其中高压、低压给水加热器普遍采用表面式换热器,除氧器为混合式加热器。

图1 表面式换热器的端差

高压给水加热器采用主汽轮机高压缸的抽汽进行加热,除氧器采用高压缸的排汽进行加热,低压给水加热器采用主汽轮机低压缸的抽汽进行加热。高压给水加热器的疏水可采用逐级回流的方式,最终送入除氧器;低压给水加热器的疏水可以全部采用逐级回流的方式,最终送入冷凝器,也可以部分采用疏水汇流方式,将疏入送入给水管道。

给水回热系统的三个基本参数是给水回热级数、给水温度以及各级中的焓升分配。其中,给水回热级数的确定可参考图1。

图2 回热级数对电站热效率的影响

选择给水回热级数时,应考虑到每增加一级加热器就要增加设备投资费用,所增加的费用应该能够从核电厂热经济性提高的收益中得到补偿;同时,还要尽量避免热力系统过于复杂,以保证核电厂运行的可靠性。因此,小型机组的回热级数一般取为1-3级,大型机组的回热级数一般取为7-9级。

压水堆核电厂中普遍使用热力除氧器对给水进行除氧,从其运行原理来看,除氧器就是一个混合式加热器。来自低压给水加热器的给水在除氧器中被来自汽轮机高压缸的排汽加热到除氧器运行压力下的饱和温度,除过氧的饱和水再由给水泵输送到高压给水加热器,被加热到规定的给水温度后再送入蒸汽发生器。

大型核电机组一般采用汽动给水泵,能够很好地适应机组变负荷运行,可以利用蒸汽发生器的新蒸汽、汽轮机高压缸的抽汽或者汽水分离再热器出口的

热再热蒸汽驱动给水泵汽轮机,因而具有较好的经济性。给水泵汽轮机排出的乏汽被直接排送到主汽轮发电机组的冷凝器。

2.3主要热力参数选择

压水堆核电厂一、二回路工质的运行参数之间存在着相互制约关系。

图3 典型压水堆核电厂一、二回路工质温度之间的制约关系

2.3.1一回路冷却剂的参数选择

从提高核电厂热效率的角度来看,提高一回路主系统中冷却剂的工作压力是有利的。但是,工作压力提高后,相应各主要设备的承压要求、材料和加工制造等技术难度都增加了,反过来影响到核电厂的经济性。综合考虑,典型压水堆核电厂主回路系统的工作压力一般为15-16MPa ,对应的饱和温度为342-347℃。

为了确保压水堆的安全,反应堆在运行过程中必须满足热工安全准则,其中之一是堆芯不能发生水力不稳定性,一般要求反应堆出口冷却剂的欠饱和度应至少大于10℃,为保险起见,可取欠饱和度大于15-20℃。

反应堆冷却剂系统的运行压力P c =15MPa ,冷却剂压力对应的饱和温度为T cs =342.16℃,选定反应堆出口冷却剂的过冷度ΔT sub =16℃,反应堆出口冷却剂温度

T co =T c,s –ΔT sub =342.16?16=326.16℃

选定反应堆进出口冷却剂的温升为ΔT c =29.71℃,则反应堆进口冷却剂的温度:

T ci =T co –ΔT c =326.16-29.71=291.16℃

2.3.2二回路工质的参数选择

二回路系统需要确定的参数包括蒸汽发生器出口蒸汽的温度与压力(蒸汽初参数)、冷凝器运行压力(蒸汽终参数)、蒸汽再热温度、给水温度和焓升分配等。

2.3.2.1蒸汽初参数的选择

压水堆核电厂的二回路系统一般采用饱和蒸汽,蒸汽初温与蒸汽初压为一一对应关系。根据朗肯循环的基本原理,在其它条件相同的情况下,提高蒸汽

初温可以提高循环热效率,目前二回路蒸汽参数已经提高到5.0-7.0 MPa ,对于提高核电厂经济性起到了重要作用,但是受一次侧参数的严格制约,二回路蒸汽初参数不会再有大幅度的提高。

蒸汽发生器的运行压力为P s =6.0MPa ,通过查水及水蒸汽表可知,对应的蒸汽发生器饱和蒸汽温度为T s =277.73℃,对应的饱和水比焓、饱和蒸汽比焓分别为h s ˊ=1224.86kJ/kg,新蒸汽的干度x s =0.9975,则可由新蒸汽干度x s 与蒸汽发生器运行压力P s 查水及水蒸气表得新蒸汽比焓为h s =2778.44kJ/kg ,一、二次侧对数平均温差为:

71.2959.275-16.29159

.275-16.326ln 16

.291-16.326T -T T -T ln

T -T s

ci s co ci co m ===

?T

对数平均温差在20℃-33℃范围内,符合要求。

2.3.2.2蒸汽终参数的选择

在热力循环及蒸汽初参数确定的情况下,降低汽轮机组排汽压力有利于提高循环热效率。但是,降低蒸汽终参数受到循环冷却水温度T sw ,1、循环冷却水温升△T sw 以及冷凝器端差δT 的限制。除了对热经济性影响之外,蒸汽终参数对汽轮机低压缸末级叶片长度、排汽口尺寸均有重要影响,因此,需要综合考虑多方面因素选择蒸汽终参数。

循环冷却水的进口温度T sw,1=24℃,冷凝器中循环冷却水温升ΔT sw =7℃,冷凝器传热端差δT =6℃,则冷凝器凝结水饱和温度:

T cd =T sw,1 + ΔT sw +δT=24+7+6=37℃

对应的冷凝器运行压力P cd =6.28kPa ,冷凝器运行压力对应的饱和水比焓h cd =155.0kJ/kg ,熵值S cd =0.5321kJ/(kg℃)。

(忽略凝结水的过冷度,则冷凝器的运行压力等于凝结水温度对应的饱和压力,在额定工况下冷凝器压力一般为4.2~7.5 kPa 。符合要求。)

2.3.2.4蒸汽中间再热参数的选择

蒸汽再热循环的最佳再热压力取决于蒸汽初终参数、中间再热前后的汽轮机内效率、中间再热后的温度与中间再热加热蒸汽的压力和给水回热加热温度等。

高压缸的排汽进入汽水分离器,经过分离器除湿后,再依次进入第一级再热器和第二级再热器加热,在汽水分离器再热器中的总压降为高压缸排汽压力的3%左右。

经过两级再热器加热后的蒸汽温度接近新蒸汽温度,一般情况下,第二级蒸汽再热器出口的热再热蒸汽(过热蒸汽)比用于加热的新蒸汽温度要低13-15℃左右。为便于计算,假设再热蒸汽在第一级再热器和第二级再热器中的焓升相同。

蒸汽再热压力的选择应该使高、低压缸排汽的湿度控制在14%之内,可据此选择中间分离器的进口压力(相当于高压缸排汽压力)。

(1)高压缸参数

高压缸进口蒸汽压力为:

P h,i =P

fh

?ΔP

fh

=0.95P

fh

=5.7MPa

上式中,新蒸汽压损为5%。由蒸汽发生器出口到高压缸进口蒸汽比焓不变,可

由新蒸汽比焓h

fh 与高压缸进口蒸汽压力P

h,i

查水及水蒸气表得高压缸进口蒸汽

干度x

h,i =0.9955。由高压缸进口压力P

h,i

与高压缸进口蒸汽干度x

h,i

查水及水蒸

汽表得高压缸进口蒸汽熵值S

h,i

=5.9010。高压缸的排汽压力:

p h,z =0.12×p

h,i

=0.12×6.0=0.684MPa

由高压缸排汽压力P

h,z 与高压缸进口蒸汽熵值S

h,i

查水及水蒸汽表得高压缸排

汽理想比焓h

h,z

*=2405.99kJ/kg(假设工质在高压缸内为等熵膨胀过程)。高

压缸的内效率η

h,i

=82.07%,故实际比焓为:

h

h,z =h

fh

h,i

(h

fh

-h

fh

*)==2473.15kJ/kg

(由高压缸排汽压力P

h,z 与高压缸排汽实际比焓h

h,z

查水及水蒸汽表得)

高压缸排汽干度 x

h,z

=0.8605。

(2)汽水分离器参数

汽水分离器的进口蒸汽压力为p

sp,i =P

h,z

=0.684MPa,汽水分离器的进口蒸汽

干度x

sp,i

=0.8606。

(3)第一级再热器再热蒸汽参数

第一级再热器的进口蒸汽压力为:

p rhi,1=P sp,i-0.01P h,z=0.627MPa(考虑汽水分离器压损为1%1P h,z)

第一级再热器的进口蒸汽干度 x

rhi,1

=0.997

由p

rhi,1和 x

rhi,1

查表得

第一级再热器进口蒸汽比焓 h

rhi,1

=2751.81kJ/kg。

(4)第二级再热器再热蒸汽参数

第二级再热器的出口蒸汽压力为

p rhz,2=P sp,i-0.02p h,z=0.513MPa(考虑第一、二级再热器压损各为1%p h,z)

第二级再热器出口蒸汽温度为:

T rhz,2=T fh-15=275.59-15=257.26℃

(第二级再热器出口蒸汽温度比新蒸汽温度低13-15℃,选为15℃。)

由P

rhz,2与T

rhz,2

查水及水蒸气表可得

第二级再热器出口蒸汽比焓 h

rhz,2

=2975.78kJ/kg。第二级再热器进口蒸汽压力为

P

rhi,2=P

sp,i-0.01

p

h,z

=0.57MPa(考虑第一级再热器压损为1%p

h,z

第二级再热器进口蒸汽比焓为:(考虑蒸汽在第一级再热器和第二级再热器中的焓升相等)

h

rhi,2=h

rhi,1

+0.5(h

rhz,2

-h

rhi,1

)=2863.80kJ/kg

由P

rhi,2和h

rhi,2

查水及水蒸汽表得

第二级进口蒸汽温度 T

rhi,2

=205.32℃。

两级再热器再热蒸汽焓升 △h rh =111.80kJ/kg 。

(5)第一级再热器再热蒸汽参数

在设计参考资料中,并没有给出第一级再热器的在高压缸中的抽气压力的选择要求,我根据查询的资料选择其抽气压力为2.5Mpa,根据蒸汽在高压缸等熵做功,可以求出这之间的理想焓降,然后通过高压缸的效率可以求出抽气的实际焓值,然后由压力和焓值查表可以查的抽气的干度: x zes,1=0.9192

(6)第二级再热器加热蒸汽参数

考虑新蒸汽压损为5%,再热器处第二级再热器抽汽压力为:

P zes,2=0.95P s =0.95*6.0=5.7MPa

第二级再热器抽汽比焓 h zes,2=h s =2780.57kJ/kg 由P zes,2与h zes,2查水及水蒸汽表得

第二级再热器抽汽干度 x zes,2=0.9955

(7)低压缸参数

低压缸进口蒸汽压力为:(考虑由第二级再热器至低压缸的蒸汽压损为1%)

P l,i =0.99P rh2,z =0.99*0.513=0.508MPa

低压缸进口蒸汽比焓h l,i =h rh2,z =2975.77kJ/kg , 由P l,i 和h l,i 查水及水蒸汽表得

低压缸进口蒸汽温度 T l,i =257.18℃,S l,i =7.2932。

低压缸排汽压力为(考虑由低压缸至冷凝器的低压缸排汽压损为5% ) P l,z =P cd /0.95=6.30/0.95=6.63kPa 由P l,z 与S l,i 查水及水蒸汽表得

低压缸排汽理想比焓 h h,z *=2376.37kJ/kg 。

由低压缸内效率ηh,i =83.59%,低压缸排汽实际比焓为:

h h,z =h l,i -ηl,i (h l,i -h l,z *)==2332.53kJ/kg

由P l,z 与h l,z 查水及水蒸汽表得

低压缸排汽干度 x l,z =0.9197。

2.3.2.5给水回热参数的选择 (1) 给水焓升分配参数1

回热级数Z=7,低压给水加热器级数Z L =4,高压给水加热器级数Z H =2。

多级回热分配可以采用汽轮机设计时普遍使用的平均分配法,即每一级给 水加热器内给水的焓升相等,这种方法简单易行。

采用平均分配时,每一级加热器的理论给水焓升为:

kg kJ Z h h cd op fw S /34.1321

700

.15573.12131

h ',=+-=

+-=

?

则蒸汽发生器的最佳给水比焓为

h fw,op =h cd +Z △h fw,op =1081.38kJ/kg

由蒸汽发生器运行压力P s 与最佳给水比焓h fw,op 查水及水蒸汽表得最佳给水温度T fw,op =249.12℃。最佳给水温度可使回热循环汽轮机绝对内效率达到最大值,但是实际给水温度T fw 往往低于理论上的最佳给水温度为:

T fw,op ,T fw =0.85T fw,op =211.75℃

上式中,T fw =(0.85-0.90)T fw,op ,取0.85。由蒸汽发生器运行压力P s 与实际给水温度T fw 查水及水蒸汽表得实际给水比焓h ow =905.72kJ/kg 。

(2) 除氧器参数

除氧器使用高压缸的排汽加热,还接收来自第6级高压给水加热器的疏水,因而除氧器的运行压力应略低于高压缸的排汽压力,且除氧器出口水温等于除氧器运行压力对应的饱和温度。

除氧器运行压力选为 P dea =0.96z h P ,=0.657Mpa

由P dea 查水及水蒸汽表得

除氧器出口给水温度 T dea =162.4℃ h dea ,o =686.00kJ/kg 。

(3) 给水焓升再分配参数

高压缸给水分配:

kg kJ Z h h h h

o

dea fw h fw /87.1092

98

.68572.905,,=-=

-=

?

低压缸给水分配:

kg kJ Z h h h l cd

o dea l fw /2.1061

400

.15598.6851

,,=+-=

+-=

?△

(4) 凝水泵参数

凝水泵将冷凝器热井中的凝结水抽出,经过四级低压给水加热器输送到除 氧器中。一般凝水泵出口压力P cd,p 为除氧器运行压力的3-3.2倍: 取P cd,p =3.12P dea =2.05MPa 。

(5) 低压加热器给水参数

第一级低加进口给水压力P lfwi,1=P cd,p =2.05MPa

通过资料可以知道第一级低加热器进口至除氧器的压损很小,于是我们为了计算简便,把经过凝水泵增压的给水在这四级低压给水加热器中的压力近似相等 即P lfwi,1=P lfwi,2=P lfwi,3=P lfwi,=2.05Mpa 由冷凝器出来的饱和水经过凝水泵为等熵过程,

由S cd 与P lfwi,1查水及水蒸汽表得

第一级低加进口给水比焓 h lfwi,1=157.28kJ/kg

(由于这个与冷凝器运行压力下的焓值155kJ/kg 差别很小,于是忽略凝水泵和给水泵的影响)

第1级低加出口给水比焓为:

h lfwo,1=h lfwi,1+△h fw,l =155.00+106.20=261.2kJ/kg

第1级低加进口给水温度(由P

lfwi,1与h

lfwi,1

查水及水蒸汽表得)

T

lfwi,1

=37.06℃

第1级低加出口给水温度(由P

lfwo,1与h

lfwo,1

查水及水蒸汽表得 )

T

lfwo,1

=62.00℃。

对于2、3、4级都是同理可得;第二级低加进口给水参数、第三级低加进口给水参数和第四级低加进口给水参数

第2级低加出口给水比焓为:

h

lfwo,2=h

lfwi,2

+△h

fw,l

=261.2+106.2=367.4kJ/kg

第2级低加出口给水温度

T

lfwo,2

=87.36℃。第3级低加出口给水比焓为:

h

lfwo,3=h

lfwi,3

+△h

fw,l

=367.4+106.2=473.6kJ/kg

第3级低加出口给水温度

T

lfwo,3

=112.57℃。第4级低加出口给水比焓为:

h

lfwo,4=h

lfwi,4

+△h

fw,l

=473.6+106.2=579.8kJ/kg

第4级低加出口给水温度

T

lfwo,4

=137.55℃。

除氧器进口比焓 h

dea,i =h

lfwo,4

=579.8kJ/kg。

(6)高压加热器给水参数

给水泵出口压力为蒸汽发生器二次侧蒸汽压力的1.15-1.25倍,取1.20

倍,即P

fw,p =1.20P

s

=7.2MPa,所以第一级高加进口给水压力P

hfwi,1

=P

fw,p

=7.2MPa。

蒸汽发生器进口给水压力P

s1比新蒸汽压力P

s

高0.1MPa,所以蒸汽发生器进口

给水压力P

s1

=6.1MPa。经过查资料可以由第一级高加进口至蒸汽发生器给水压损为1.1MPa,经过查资料可以蒸汽发生器进口处压损较大,所以我们可以忽略给水在高加加热器中的压损,即认为蒸汽发生器进口处的压损为1.1MPa。

于是可得;

P

hfwi,6=P

hfwi,7

=7.2Mpa

由除氧器出来的饱和水经过给水泵为等熵过程,由S

dea 与P

hfwi,6

查水及水蒸

汽表得第6级高加进口给水比焓

h

hfwi,6=h

dea,i

=686kJ/kg,

第6级高加出口给水比焓为:

h

hfwo,1= h

hfwi,1

+△h

fw,h

=686+109.87=795.87kJ/kg

第6级高加进口给水温度(由P

hfwi,6与h

hfwi,6

查水及水蒸汽表得)

T

hfwi,6

=161.52℃

第6高加出口给水温度(由P

hfwo,6与h

hfwo,6

查水及水蒸汽表得)

T

hfwo,6

=186.72℃。

第7级高加进口给水参数与第6级高加出口给水参数相同第7级高加出口给水比焓为:

H

hfwo,7=h

hfwi,7

+△h

fw,h

=795.87+109.87=905.74kJ/kg

第7级高加出口给水温度(由P

hfwo,7与h

hfwo,7

查水及水蒸汽表得 )

T

hfwo,7

=211.36℃。

(7)高压缸抽汽

考虑高压给水加热器出口端差为3℃,高压缸第6级抽汽温度为:

T

hes,6= T

hfwo,6

+3=186.72+3=189.72℃

高压缸第7级抽汽温度为:

T

hes,7= T

hfwo,7

+3=211.36+3=214.36℃

由高压缸第一级抽汽温度T

hes,1

查水及水蒸汽表得相应温度下的饱和水压力

P

hes,1

*=1.248MPa,考虑回热抽汽压损为3%,则高压缸处第一级抽汽压力为:

P hes,6= P

hes,1

*/0.96=1.30MPa

由P

hes,1与S

h,i

查水及水蒸汽表得高压缸第一级抽汽理想比焓h

hes,1

*

由于已知高压缸内效率η

h,i,

高压缸第一级抽汽实际比焓为:

h

hes,1=h

s

h,i

(h

s

-h

hes,1

*)

高压缸第6级抽汽干度(由P

hes,1与h

hes,1

查水及水蒸汽表得)

x

hes,1

=0.8878。

同理:我们可以算得第7级的抽气压力和干度;

P

hes,7=2.17Mpa x

hes,1

=0.9105

(8)低压缸抽汽

考虑低压给水加热器出口端差为2℃,

低压缸第1级抽汽温度为:T

les,1=T

lfwo,1

+2=62.00+2=64℃

由低压缸第一级抽汽温度T

les,1查水及水蒸汽表得相应温度下的饱和水压力P

les,1

考虑回热抽汽压损为3%,则低压缸处第一级抽汽压力为:

P

les,1= P

les,1

*/0.96

由P

les,1

查水及水蒸汽表得相应压力下的饱和水比焓

h

w,1

=279.17kJ/kg。

由P

les,1与S

l,i

查水及水蒸汽表得低压缸第一级抽汽理想比焓 h

les,1

*

由低压缸内效率η

l,i

低压缸第一级抽汽实际比焓为;

h

les,1=h

rhz,2

l,i

(h

rhz,2

-h

les,1

*),

由P

les,1与h

les,1

查水及水蒸汽表得低压缸第1级抽汽干度

x

les,1

=09604

同理可以得到第2、3、4级的抽气温度T

les,i 和干度x

les,i

低压缸第2级抽汽温度和干度为:T

les,i =0.07Mpa x

les,i

=0.9981

低压缸第3级抽汽温度和干度为 T

les,i =0.17Mpa x

les,i

=1 (过热)

低压缸第4级抽汽温度和干度为 T

les,i =0.37Mpa x

les,i

=1 (过热)

3.热力系统热平衡计算

3.1热平衡计算方法

进行机组原则性热力系统计算采用常规计算法中的串联法,对凝汽式机组采用“由高至低”的计算次序,即从抽汽压力最高的加热器开始计算,依次逐个计算至抽汽压力最低的加热器。这样计算的好处是每个方程式中只出现一个未知数,适合手工计算。

热力计算过程使用的基本公式是热量平衡方程、质量平衡方程和汽轮机功率方程。

3.2热平衡计算模型

1. 整理原始资料

(1)给水加热器蒸汽侧压力等于抽汽压力减去抽汽管道压损;

(2)给水加热器疏水温度和疏水比焓分别为汽侧压力下对应的饱和水温度和饱和水比焓;

(3)蒸汽发生器进口给水压力比新蒸汽压力高0.1MPa ; (4)给水加热器出口水温等于疏水温度减去出口端差;

(5)给水加热器出口水温度由加热器出口水比焓和水侧压力查水和水蒸汽表确定。

2.蒸汽发生器总蒸汽产量的计算

已知核电厂的输出电功率为N e ,假设电厂效率为ηe,NPP ,则反应堆功率为

e

R e,NPP

N Q =

η 通过对蒸汽发生器列质量守恒与热量守恒方程,可求蒸汽发生器的蒸汽产量为:

R 1

s fh s d s fw Q D (h h ')(1)(h 'h )

η=

-++ξ-

式中,η1——一回路能量利用系数,取0.99; h fh ——蒸汽发生器出口新蒸汽比焓,kJ/kg ;

h s ˊ——蒸汽发生器运行压力下的饱和水焓,kJ/kg ; h fw ——蒸汽发生器给水比焓,kJ/kg ;

ξd ——蒸汽发生器排污率,取为新蒸汽产量的1.05%.

3.低压给水加热器抽汽量计算

假设一个凝水量G cd ,然后通过热量守恒方程即可确定各低压给水加热器的抽汽量。 第四级:()

fw.l cd

les,4h c w h G G H (4)H (4)?=

η-

第三级:()()()

fw.l

cd h les,4w w les,3

h c w h G G H (4)H (3)G H (3)H (3)?-η-=

η-

第二级:()()()()

()()()()fw.l

cd h les,3les,4w w les,2

h c w h G G G H 3H 2G H 2H 2?-η+-=

η- 第一级:()()()()

()()()()

fw.l

cd h les,2les,3les,4w w les,1

h c w h G G G G H 2H 1G H 1H 1?-η++-=

η-

式中:G les,i ——第i 级低压加热器的抽汽量,kg/s ; Δh fw ——每级加热器的平均焓升,kJ/kg ;

ηh ——加热器效率;

H c (i)——第i 级加热器抽汽比焓,kJ/kg ; H w (i)——第i 级加热器疏水比焓,kJ/kg 。

4.低压缸耗汽量计算

质量守恒:

s,lp cd d s s,fwp G G D G =-ξ-

5.再热器加热蒸汽量计算

热平衡方程:

第一级:()

()s,lp rh

zc,1h

zc,1

zs,1G h G H

H ?=

η-

第二级:()

()

s,lp rh

zc,2h

zc,2

zs,2G h G H

H ?=

η-

式中:G zc,1——第一级再热器加热蒸汽量,kg/s ;

G zc,2——第二级再热器加热蒸汽量,kJ/kg ; Δh rh ——再热器平均焓升,kJ/kg ;

H zc,i ——第i 级再热器加热蒸汽的焓值,kJ/kg ; H zs,i ——第i 级再热器疏水焓值,kJ/kg 。

6.给水泵有效输出功率计算

fw fwp

fwp p fw

1000G H N KW ,=

ρ

式中:G fw ——给水泵的质量流量,kg/s ;

H fwp ——给水泵的扬程,MPa ; ρfw ——为给水的密度,kg/m 3。

7.给水泵汽轮机理论功率计算

()

fwp,p

fwp,t fwp,p fwp,ti fwp,tm fwp,tg

N N η

ηηη

=

式中:ηfwp,p ——汽轮给水泵组的泵效率;

ηfwp,ti ——给水泵组汽轮机内效率; ηfwp,tm ——给水泵组汽轮机机械效率 ηfwp,tg ——给水泵组汽轮机减速器效率

8.给水泵汽轮机耗汽量计算

fwp,t fwp,s fh h,z

N G H H =

-

式中:H fh ——为新蒸汽比焓

H h,z ——为高压缸排汽比焓

9.蒸汽发生器给水流量计算

fw d s G 1D ()=+ξ?

10.高压给水加热器抽汽量计算

热量平衡:

()()

()()()

fw f w.h h zc,2zs,2w hes,2h c w G h G H H 7G H 7H 7?-η-=

η-

()()()()()()()

()()()

fw h hes,2zc,2w w zc,1zs,1w hes,1h c w fw.h G h G G H 7H 6G H H 6G H 6H 6-

?-η+--=

η- 式中:G hes,i ——第i 级高压加热器的抽汽量,kg/s;

Δh fw ——每级加热器的平均焓升,kJ/kg ;

11.汽水分离器疏水流量计算

质量守恒:

s,lp rh1,i sp,i fss sp,i

G (x x )

G x -=

式中:G fss ——分离器至除氧器的疏水流量,kg/s; G s,lp ——低压缸的耗气量,kg/s ; x rh1,i ——第一级再热器的进口干度; x sp,i ——汽水分离器的进口干度。

12.除氧器耗气量计算

热量守恒

'fw deao fss sp,i cd hfwo,4hes,1hes,2s,rh1s,rh 2w s,dea h,z

G h G h G h (G G G G )H (6)

G h ---+++=

式中:h deao ——除氧器出口给水比焓,kJ/kg ;

h sp,i ——汽水分离器疏水焓值,kJ/kg ;

h hfwo,4——第四级加热器出口给水焓值,kJ/kg ; H w (6) ——第六级加热器出口疏水比焓,kJ/kg ; h h,z ——高压缸出口蒸汽比焓,kJ/kg 。

13.高压缸耗汽量计算

(1) 低压缸的内功率

)]

()()()()([,4,4,,3,3,,2,2,,1,1,,,,e

o l les les o l les les o l les les o l les les o l i l lp S ge

m h h G h h G h h G h h G h h G N W ----------=

ηη (2) 高压缸的耗气量

o

h i h o h zes zes o h hes hes o h hes hes hp h h h h G h h G h h G W G ,,,1,1,,7,7,,6,6,,s )

()()(--+-+-+=

式中:ηm ——汽轮机组机械效率; ηge ——发电机效率;

h h,i ——高压缸进口蒸汽焓值,kJ/kg ; h h,o ——高压缸出口蒸汽焓值,kJ/kg 。 H l,i ——低压缸进口蒸汽焓值,kJ/kg H l,o ——低压缸出口蒸汽焓值,kJ/kg

14.冷凝水流量的迭代计算:

质量守恒可以得到冷凝水的流量:

'cd fw hes,1hes,2s,rh1s,rh2fss s,dea G G (G G +G G )G G =-++--

将上面得到的G cd ’与步骤(3)中假设的G cd 进行比较,若

%100'

'cd ?-cd cd

G G G 的值大于1%,则令G cd =G cd ’,返回步骤(3)进行迭代计算,直到满足精度要求为止。

15.二回路系统总蒸汽耗量计算

质量守恒:

fh s,rh 2s,hp fwp,s G G G G =++

16.对假设核电厂效率的验证判断

总蒸汽耗量:

fh fh fw d fh s fw R 1

G (h h )G (h 'h )

Q '-+ξ-=

η

进而可以求出核电厂的效率:

e

e,NPP R 'N 'Q '

η=

将上面得到的核电厂效率ηe,NPP ’与步骤(1)中初始假设的核电厂效率ηe,NPP 进行比较,若

%100'

,e ,',e ?-nepp nepp

e nepp ηηη的值大于0.1%,则令ηe,NPP =ηe,NPP ‘,返回步骤

(1)进行迭代计算,直到满足精度的要求为止。

4、计算结果分析及计算中遇到的问题

由热力计算得到的核电厂的效率ηe,NPP =30.24%,相比较而言大亚湾单机满功率984MW 机组的实际热效率为34.1%低,其它量也与大亚湾核电厂中数据相差不大。说明在参数选择和热平衡计算中没有出现大的错误,符合一般核电厂二回路的设计。

下面是对计算的效率与实际核电厂效率低的分析: 1、首先就是在二回路热力系统原理流程图的设计:

(1)在对核电厂二回路热力系统原理流程图的设计中,为了简化计算, 避免复杂的热平衡计算中,设计所有抽汽加热后的疏水都是一律逐级回流然后一起送入入冷凝器,这与典型压水堆二回路热力系统原理流程图有很大的差别,核电厂中真实设计中讲低压的3、4给水加热器疏水直接输送给给水。

(2)在对二回路热力系统原理流程图的设计中,我直接把蒸汽发生器的排污水直接排放,这与实际的核电厂二回路设计不同,从而造成了一部分热量直接被排出,没有被利用,从而使这个系统效率偏低。

2、在对二回路的参数的选择上:

我在进行选择参数上,为了简化计算,在某些参数选择的不合理。

(1)在对蒸汽发生器的运行压力的选择上选择的是6Mpa,这与大亚湾核电厂的蒸汽发生器出口压力为 6.8MP 相差很大,从而使产生蒸汽的参数比大亚湾的低,因此有可能是我设计时蒸汽发生器的运行压力取得较低造成我的设计效率较低。

(2)在冷凝器传热端差和循环冷却水温升的选择中,选择的不合理导致低压缸排气压力偏高,

(3)在各部分的压损选择、蒸汽干度的选择、排气压力的选择等,选择的与实际电厂有差别,可能导致设计偏离最佳值。这些都会对核电厂的效率也会造成影响。

(4)本次课程设计给出的高压缸、低压缸的内效率较低,造成其输出的有效功率较低,从而导致核电厂有效功率较低。

(5)高压缸的排气压力选择的与实际核电厂的不同,没有选择最佳的分缸压力,从而对整个汽轮机组的效率造成影响。

3、从循环热力分析的角度:

由于我的蒸汽发生器的压力选择偏低,使核电汽轮机的蒸汽入口参数偏低,冷凝器的传热温差和循环冷却剂的温升选择不合理导致核电汽轮机的蒸汽排放参数偏高,导致其热力循环的温差偏低,从而降低了核电厂的效率。

4、其他的因素:

(1)系统自身的能量消耗与散热上,比如管道设备的散热,阀件的少许泄露,补水的加入与污水的排放等,也会造成核电厂效率的偏低.

(2)由于数据的繁多,在查表、计算、整理时,出现误差也是不可避免的,这会对结果造成一定影响。

在热平衡计算中遇到的问题;

1、在汽水分离再热器第一级的加热蒸汽是从高压刚中抽取的,但是设计参考书中并没有给出其关于抽气压力选择问题的表述,于是我是参考资料选取的

2、在高、低压第二次回热分配中,给水加热管道的4个低压加热器和除氧器、2个高压给水加热器的平均给水焓升的计算在设计参考资料中分别用的冷凝器中的焓值和除氧器的出口焓值,并没有考虑在凝水泵和给水泵的焓升问题。

3、在设计参考书中我们知道在这几个高低压加热器中的压力损失很小,认为几乎不变,而从凝水泵到除氧器的压力从2.05Mpa变到0.657Mpa,在这其中压力损失是很大的,压力到底是损失在第四级加热器到蒸汽发生器进口的管道中,还是损失在蒸汽发生器中呢?在给水泵到蒸汽发生器中压力从7.2Mpa变到6.1Mpa,而在这两级高压加热器的压损很小,在这其中这么大的压损都损失在第7级加热器到蒸汽发生器入口管段,这是为什么呢?

4、我在进行热平衡计算中,在高压缸处的蒸汽耗损时采用的是质量守恒方法算出的,然后在整个迭代计算中只要满足冷凝器出口给水量收敛后,运行的效率一定会收敛,并且可以在任何效率平衡,在这其中我还有些问题没有想明白。

核电基础知识

核电基础知识 核电技术发展:自1951年12月美国实验增殖堆1号(EBR-1)首次利用核能发电以来,世界核电至今已有50多年的发展历史。截止到2005年年底,全世界核电运行机组共有440多台,其发电量约占世界发电总量的16% 1、什么是核能 世界上一切物质都是由原子构成的,原子又是由原子核和它周围的电子构成的。轻原子核的融合和重原子核的分裂都能放出能量,分别称为核聚变能和核裂变能,简称核能。 本书内提到的核能是指核裂变能。前面提到核电厂的燃料是铀。铀是一种重金属元素,天然铀由三种同位素组成: 铀-235 含量0.71% 铀-238 含量99.28% 铀-234 含量0.0058% 铀-235是自然界存在的易于发生裂变的唯一核素。

当一个中子轰击铀-235原子核时,这个原子核能分裂成两个较轻的原子核,同时产生2到3个中子和射线,并放出能量。如果新产生的中子又打中另一个铀-235原子核,能引起新的裂变。在链式反应中,能量会源源不断地释放出来。 铀-235裂变放出多少能量呢?1千克铀-235全部裂变放出的能量相当于2700吨标准煤燃烧放出的能量。 2、核反应堆原理 反应堆是核电站的关键设计,链式裂变反应就在其中进行。反应堆种类很多,核电站中使用最多的是压水堆。 压水堆中首先要有核燃料。核燃料是把小指头大的烧结二氧化铀芯块,装到锆合金管中,将三百多根装有芯块的锆合金管组装在一起,成为燃料组件。大多数组件中都有一束控制棒,控制着链式反应的强度和反应的开始与终止。 压水堆以水作为冷却剂在主泵的推动下流过燃料组件,吸收

了核裂变产生的热能以后流出反应堆,进入蒸汽发生器,在那里把热量传给二次侧的水,使它们变成蒸汽送去发电,而主冷却剂本身的温度就降低了。从蒸汽发生器出来的主冷却剂再由主泵送回反应堆去加热。冷却剂的这一循环通道称为一回路,一回路高压由稳压器来维持和调节。 3、什么是核电站 火力发电站利用煤和石油发电,水力发电站利用水力发电,而核电站是利用原子核内部蕴藏的能量产生电能的新型发电站核电站大体可分为两部分:一部分是利用核能生产蒸汽的核岛、包括反应堆装置和一回路系统;另一部分是利用蒸汽发电的常规岛,包括汽轮发电机系统。 核电站用的燃料是铀。铀是一种很重的金属。用铀制成的核燃料在一种叫“反应堆”的设备内发生裂变而产生大量热能,再用处于高压力下的水把热能带出,在蒸汽发生器内产生蒸汽,蒸汽推动气轮机带着发电机一起旋转,电就源源不断地产生出来,并通过电网送到四面八方,这就是最普通的压水反应堆核电站的工作原理。 在发达国家,核电已有几十年的发展历史,核电已成为一种

筑给水排水课程设计说明书要点

第一章建筑给水排水课程设计原始资料 1.1、设计题目 某学校宿舍楼给排水设计。 1.2、设计技术参数 1.2.1工程概况: 本工程项目为某学校宿舍楼,地上六层.一层为学生宿舍和洗衣房,二- 六层为学生宿舍,顶部为不上人屋面。耐火等级二级,为多层建筑,屋面为不上人屋面。总建筑面积11309.08m2,建筑高度21.30m. 本工程设计内容:室内给水系统、排水系统、消火栓系统及灭火器配置.屋面雨水由建筑专业解决。区域周围有校区DN300给水环网,不小于DN300污水管道,不小于DN400雨水管道。周围有完善的市政给排水管道,能够满足本工程的需要。 1.2.2.工程设计说明 (1)生活给水系统:生活给水由室外市政给水管网直接供水(市政管网压力0.38MPa)。宿舍为Ⅳ类宿舍。设计使用人数1056人,用水定额150L/人.d,使用时间24小时,小时变化系数3.0。 (2)生活排水系统:本工程公共卫生间采用伸顶通气单立管排水系统,污废合流制排水. 建筑排水排到室外后先经化粪池初步处理,然后再排入市政污水管网。 (3)消火栓系统:本建筑物为多层建筑,室内消防用水量为15L/s,室外消防用水量为30L/S,火灾延续时间为2小时。。本工程室外给水环网由市政两路供水,管径不小于300mm,水量满足室外消防用水要求。 (4)建筑灭火器配置:本建筑属严重危险等级,于图示位置设置手提式灭火器,每组灭火器为2具5公斤装磷酸铵盐干粉灭火器.均用消防器材箱盛放,置于地上.灭火器箱不得上锁。 1.2.3.建筑条件图3张

1.3、时间安排 第一周 (1)资料准备1天; (2)设计计算3天; (3)编制设计说明书1天。 第二周 (1)绘制给排水平面图2天; (2)绘制系统图及卫生间大样图2天; (3)绘制设计总说明1天。 1.4、基本要求 根据以上资料,对该宿舍楼进行给排水的施工图设计。 编写设计计算说明书,主要内容包括: (1)选择给水方式; (2)给水管网的水力计算; (3)选择排水方式; (4)排水管网的水力计算; (5)消防系统设置计算 (6)给排水附件或装置的选择计算。 绘制设计图纸,主要包括5张图: 2号图纸:设计总说明(含说明、图例及主要材料表、图纸目录等)1张;2号图纸:首层给排水消防平面图(1:100)1张; 2号图纸:二层给排水消防平面图(1:100)1张; 2号图纸:标准层给排水消防平面图(1:100)1张; 2号图纸:系统图及卫生间大样图(含给水系统原理图、排水系统原理图、消火栓系统原理、卫生间给排水支管系统图、卫生间和盥洗间及洗衣房给

给排水设计说明

给水排水 一、工程概况: 二、设计依据: 1.设计招标文件。 2.建筑专业提供的有关资料。 3.国家现行的有关给水排水及消防设计规范 1)《室外给水设计规范》GB50013-2006 2)《室外排水设计规范》GB50014-20061 3)《建筑给水排水设计规范》GB50015-2003 4)《建筑设计防火规范》GB50016-2006 5)《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95(2005年版) 6)《建筑灭火器配置设计规范》GB50140-2005 7)《汽车库、修理库、停车场设计防火规范》GB50067-97 8)《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084-2001(2005年版) 三、设计内容: 红线范围内的给水系统、排水系统、中水系统、雨水系统及消防系统。 四、给水系统: 1.水源: 本工程水源采用城市自来水,分别从学府大道及20米规划路各引入一根DN200给水管,供基地内生活及消防用水。市政供水压力按照0.15MPa考虑。 2.生活用水量估算: 最高日生活用水量约为1230m3/d,最大时生活用水量约125m3/h。 生活用水定额见下表

3.生活给水系统: 本工程地下一和地上一、二层利用市政给水管网压力直接供水,地上二层以上用水由无负压供水设备加压供水。无负压供水设备设于地下室的水泵房内。 4.热水供应: 根据各单体建筑功能,综合考虑初期投资、年管理费用,并尽可能的利用太阳能,本工程热水供水方案如下: 1)酒店考虑集中热水系统,热媒为锅炉房热水,经容积式换热器换热后供给客房卫生间及厨房等需用生活热水的地方。 2)办公、公寓等其他建筑考虑太阳能热水系统,并配以电辅设加热系统和贮热水罐,为卫生间和厨房等地提供所需用的生活热水。 3)热水系统分区与给水一致,热水采用机械循环方式。 5.饮水供应 自饮水供应由小型一体式直饮水供水设备在各供应点直接供应。 五、排水系统: 1.本工程各建筑室内采用生活污废水分流制排水的管道系统。 2.室内地面层(±0.000m)以上的生活污废水重力流排入室外污水管道或中水处理间的调节水箱;地面层(±0.000m)以下的污废水采用管道汇集至地下室的集水坑内,用潜水排污泵提升后、排入室外污水管道(厨房排水须经过隔油处理); 3.室外污水管道统一排至室外化粪池,所有污水经化粪池处理后方可排入20米规划路污水管道。 六、中水系统: 为节约用水,保护环境,本工程设有中水处理系统。中水水源为各单体建筑的盥洗用水,中水回用主要用于基地的冲厕、绿化、道路洒浇和车库地面冲洗。中水工艺流程为:

水污染控制工程课程设计说明书

《水污染控制工程》 课程设计 王鑫

目录 §1前言 (1) §2工程概况 (1) §3设计内容 (4) §4污水排水管网设计及计算 (4) §5雨水排水管网设计及计算 (14) §7绘制污水及雨水管道平面图 (17) §8设计总结 (17)

§1前言 本次课程设计的内容是为河南省某城市设计一套完整的市政排水设施,包括污水与雨水的排水管网。设计内容包括排水管网的排布以及各设计管段的水力计算,并且还要为该市的污水处理厂选址。因此本设计书包括设计的工程概况,包括该地区实际情况与设计资料,污水与雨水排水管网的设计的详细计算过程,以及详细数据表格等项目。 §2工程概况 地区地形设计资料 现河南省某地区,需要进行排水系统的初步设计,该地区地势东西高中部低,坡度较小。在城区中部有一条自东向西流的天然河流,河流常年水位20m。城区在建设中被分成了Ⅰ区、Ⅱ区和Ⅲ区,Ⅱ区有两工厂甲和乙,其设计流量使用的是集中流量,(具体值见排水设计资料)。其他一些基本信息在下面分别进行说明。 工程要求设计污水管道系统和雨水管道系统的排水管网布置,布置要合理,论证要充分;对排水管道要进行相应的水力计算,计算要求准确,符合设计精度。污水管道使用的是钢筋混凝土圆管,不满流n=;雨水管道使用的是钢筋混凝土圆管,满度n=。 在本说明书中污水管网设计计算和雨水管网设计计算部分给出的例证均使用Ⅱ区的数据,其他区计算方法同Ⅱ区。 一、设计资料 1.城市总平面图。

现有的比例为 1:10000 的 河南 地区平面图一张,图中有等高线。 2.区域人口及人口密度: 第一区:10万人,450人/h ㎡ 第二区:12万人,570人/h ㎡ 第三区:8万人;529人/h ㎡ 3.居住区室内有较为完备的给排水卫生设备和淋浴设备。 4.工业企业的生产排水见表1。 表1 工业企业生产排水设计流量 污水处理厂之处地下土壤为亚黏土 9、水体特征:最高水位:23米,最低水位12米; 常水位:20米,最低水位时河宽156米; 10、气象资料:年平均气温21,年最高气温38; 年最低气温 -6,冰冻深度0.5 m 。 5.河流常水位 2 m 。 6.该城市冰冻线深度为 0.5m ; 7.暴雨设计重现期为 1 年,地面集水时间t 1为 11 min 。该城市的暴雨强度公式为:=q 0.7655 2417(10.79lg ) (7) P t ++ 。 二、要求 1、完成该城排水管网(污水和雨水)的初步设计; 2、进行污水总干管的水力计算; 3、污水干管选择一条进行水力计算。

建筑给排水课程设计说明书最终版

北京交通大学 《建筑给排水》大作业设计 专业:环境工程 班级:环境1101 学生姓名:沈悦 学生学号:11233017 指导教师:王锦 土建学院建筑市政环境工程系 二○一四年四月

目录 第1篇设计说明书 第1章设计基本内容和要求 1.1设计资料 (3) 1.2设计主要内容 (3) 1.3课程设计基本要求 (3) 1.4设计重点研究问题 (3) 1.5评分标准 (3) 第2章室内给水工程 2.1 给水方式的选择 (4) 2.2 给水管道的布置与敷设 (4) 2.3 管材和管件 (5) 第3章建筑消防给水系统 3.1 消火栓给水系统的布置 (5) 3.2 消火栓布置 (6) 3.3 消防管道布置 (7) 3.5 具体设计图样 (7) 第4章建筑排水系统 4.1 排水系统分类 (7) 4.2 排水系统组成 (7) 4.3 排水方式的选择 (8) 4.4 排水管道的布置与敷设 (8) 4.5 排水管网设计图样 (10) 第5章建筑雨水系统 (11) 第2篇设计计算书 第1章室内生活给水系统 (11) 第2章建筑消火栓给水系统设计 (13) 第3章建筑排水系统设计 (15) 第4章建筑雨水排水系统设计 (18) 第5章参考文献 (18) 第3篇课程设计总结 第1章心得及致谢 (19)

第1篇设计说明书 第一章设计基本内容和要求: 1.1设计资料 1. 工程概况:该建筑为一幢7层高的多层建筑,该建筑为一类、耐火等级一级。该幢楼包括四个单元,各单元各层的建筑结构基本相同(见建筑平面图)。在该幢建筑物的北侧共建四个出口:分别对应于每个单元,每个单元的每层有两个住户,每个住户为三室两厅的一套,每套间均设有厨房与两个卫生间。 该幢建筑物总建筑面积为8733.16m2,总高度为20.9m,标准层高为2.9m,一层地评标高位±0.000m,冻土深度为0.7m。 2. 背景资料 本建筑水源为小区自备井,经给水泵站加压后供给小区各用水点,一层引入管压力不低于0.35MPa。 本建筑±0.00以上排水采用重力排水,±0.00以下采用压力提升排水。污废水经污水管道收集后排入室外化粪池,经化粪池处理后,排入市政污水管网。 3. 建筑图纸:首层及标准层。 4. 气候暴雨强度等条件按各位同学家乡考虑。 1.2设计主要内容 1. 多层建筑给水系统方式选择与设计计算,完成该建筑的给水系统平面图和系统图草图; 2. 多层建筑消防系统方式选择与设计计算,完成该建筑的消防系统平面图和系统图草图; 3. 多层建筑排水系统方式选择与设计计算,完成该建筑的排水平面图和系统图草图; 4. 多层建筑雨水系统方式选择与设计计算,完成该建筑的排水平面图和系统图草图; 1.3基本要求 1. 建筑给水、排水、消防、雨水各系统的体制应当合理选择,注意技术先进性和经济合理性。 2. 根据选定的系统体制,按照相关设计手册,确定有关的设计参数、尺寸和所需的材料、规格等。 3.平面图管线布置合理,并注意各管线交叉连接,注意立管编号。 1.4设计重点研究的问题: 建筑给水、排水、雨水、消防系统的体制选择,尤其是消火栓系统的设计计算。 参考资料推荐: [1]王增长,《建筑给水排水工程》第六版,中国建筑工业出版社1998 [2]高明远,《建筑给水排水工程学》中国建筑工业出版社2002 [3]1998 [4]中国建筑工业出版社编,《建筑给水排水工程规范》,中国建筑工业出版社 [5]陈耀宗,《建筑给水排水设计手册》,中国建筑工业出版社1992

核工业基本知识复习题

核工业基本知识复习题 是非题 一、核能基础知识 1.核能是一种可持续发展的能源,通过几十年经验总结证明,核能是安全、 (+)经济、干净的能源。 2.核能是一种可持续发展的能源,其优越性是干净、经济、负荷因子高和功 (+)率调节能力强。 3.核电站具有安全、经济、负荷因子高和污染少等优点。(+ ) 4.我国目前投入商业运行的核电站都是轻水堆型。(-) 5.核能是原子核内部的化学反应释放出来的能量。(—) 6.核能是由质量转换出来的,符合爱因斯坦的著名公式E=mc2。(+) 7.核电是释放核子内部能量来发电的,目前释放核子能的方法是裂变。(+) 8.我国当前核电站的主要堆型是轻水压水堆。(+) 9.我国压水堆核电站中所使用的冷却剂和载热剂也是降低裂变的中子能量 (+)的慢化剂。 10.核电站的类型是由核反应堆堆型确定的,目前世界上的核电站堆型仅有轻 (—)水堆、重水堆。 11.核岛是发生核裂变并将核能变为热能的场所。(+) 12.核电站的常规岛就是常规的火电站。(—) 13.核电站主要由核岛、常规岛和辅助设施组成。(+) 14.核电站按冷却剂分类有水堆、气堆、液态金属堆和熔盐堆。(+) (+)15.核电安全的三道安全屏障指的是核燃料元件包壳、一回路压力边界和安全 壳。 16.秦山一期核电站反应堆是用轻水作为慢化剂和冷却剂的。(+) 17.铀-235链式裂变反应是核能发电的物理基础。(+) 18.秦山三期核电站反应堆是用重水作为慢化剂,轻水作为冷却剂的。(—) 19.全世界当前拥有的核电站数量已超过400座。(+) 20.当前核电站单机容量最大的核电站是重水堆核电站。(—) 21.目前大部分压水堆核电站的燃料棒包壳由锆合金管制成。(+) 22.压水堆核电站中的蒸汽发生器其主要作用是将一回路高温高压的水转变(+)

给水管网课程设计说明书

市政与环境工程系 MUNICIPAL AND ENVIRONMENTAL ENGINEERING DEPARTMENT 课程设计 说明书 姓名:陈启帆 学号:23 专业:环境工程 吉林建筑大学城建学院 2016年07月 - 1 -

市政与环境工程系 MUNICIPAL AND ENVIRONMENTAL ENGINEERING DEPARTMENT 课程设计说明书 (吉林省长春地区宽城区给水管网设计) 学生姓名:陈启帆 导师: 学科、专业:环境工程 所在系别:市政与环境工程系 日期:2016年07月 学校名称:吉林建筑大学城建学院 - 2 -

市政与环境工程系 MUNICIPAL AND ENVIRONMENTAL ENGINEERING DEPARTMENT 目录 1. 课程设计题目 (4) 2. 课程设计目的及要求 (4) 3. 设计任务 (5) 4. 原始资料 (5) 5. 基本要求 (8) 6. 设计成果 (8) 7. 设计步骤 (8) 8. 设计用水量计算 (9) 9. 确定给水管网定线方案 (11) 10. 设计流量分配与管径设计 (11) 11. 设计结束语与心得体会 (14) 12. 参考资料 (16) - 3 -

市政与环境工程系 MUNICIPAL AND ENVIRONMENTAL ENGINEERING DEPARTMENT 1. 课程设计题目 吉林省长春地区宽城区给水管网设计 2. 课程设计目的及要求 通过城镇给水管网设计管网的设计步骤和方法,为以后毕业设计及从事给水管网的工程设计打下初步基础。 (1)了解管网定线原则; (2)掌握经济管径选择要求; (3)掌握给水系统压力关系确定方法; (4)掌握管网水力计算。 - 4 -

给排水、暖通、电气专业设计说明

给排水专业设计说明 一、设计依据: 1. 《室外给水设计规范》GBJ5001 — 2006 2 .《室外排水设计规范》GBJ50014 2006 3 .《建筑给排水设计规范》GB50015-2003 4. 《宿舍建筑设计规范》JGJ 36-2005 5. 《办公建筑设计规范》JGJ-67-2006 6 .《建筑设计防火规范》GB50016-2006 7 .《高层建筑设计防火规范》GB50045-95 (2005年版) 8 .《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084-2001 (2005年版) 9. 《建筑灭火器配置设计规范》GB 50140-2005 10. 建筑及相关专业提供的设计条件 二、给水部分: 1、室外给水: 本工程水源为市政给水管网,分别从两市政路上引入DN200的给水管,在本工程小区周围形成DN200连通的环状管网。低区生活用水和生活水 箱、消防水池补水管从环网上接入。 2、室内给水: 用水量估算:本工程量每日用水量为:45卅加,最大时用水量为:7nVh。 给水方式:采用下行上给供水方式。按城市供水压力、建筑使用性质和高度,纵向分为高、低两个区,其中首层至四层为低区,由城市供水管网直接供给;五至九层为高区,均采用恒压变频给水设备供给。此供水方式既充分利用了市政管道的压力,又达到了节能环保且经济的作用。 三、排水部分: 1、排水体制:

室外采用雨、污分流制,室内采用污废分流制。 2、污水系统: 生活污水排放量按给水量(不计道路及绿化用水、空调用水)的85%古计, 室内污水采用粪便污水与洗涤废水分流,室内污水经化粪池处理后排与洗涤废水一起排到小区污水管网。估算设计最高日污水量:38m^/d ;最大时污水量6m^/h。 室外污水干管沿主干道敷设。污水干管管径从DN200到DN3O0坡度为0.005?0.003和沿地面设。 2. 雨水排水 屋面雨水和室外用地范围内的雨水有组织地排入雨水管沟。屋面雨水排放按重力流设计,重现期取5年;室外地面雨水重现期取2年。 室外雨水干管沿主干道敷设。雨水干管管径从DN300到DN600坡度为0.003?0.001和沿地面设。 四、消防部分: 1、设计用水量: 室外消火栓灭火系统: 30L/S, 火灾延续时间:3h 室内消火栓灭火系统: 30L/S, 火灾延续时间:3h 自动喷水灭火系统:20.8L/S , 火灾延续时间:1h 消防水池,总容积:400m i 屋顶消防水箱,容积: 18用 2、室外消火栓系统 在室外给水环网上设置室外地上式消火栓,消火栓间距v 120m,均匀分布在消防主体周围并与消防主体的间距大于5m,小于40m,采用室外地上式消火栓,每个消火栓供水能力10-15L/S。 3、室内消火栓灭火系统 消火栓间距v 30m,按室内任何一点发生火灾均有两支消防水枪的充实水栓同时到达。

给水排水管网系统课程设计说明书

给水排水管网系统课程设计说明书 第一篇设计原始资料与任务 第一部分给水排水管道工程课程设计指导书(给水部分) 1、名称 某市城北区给水管道的设计。 2、设计任务 根据该市设计资料和平面图进行给水管网工程设计,包括:1、给水管道系 统设计;2、调节构筑物设计。 3、基础资料 (1)城市总体规划概况: 某市近期规划人口为12万,其中城北区近期规划人口8万人,用水普及率 预计100%,综合用水量标准采用300L/cap·d,城区大部分建筑在6层,屋内有 给排水卫生设备和淋浴设备,区内有工业企业甲。 (2)城市用水情况:城市生活用水量变化情况如下表: 时间0~1 1~2 2~3 3~4 4~5 5~6 6~7 7~8 8~9 9~10 10~11 11~12 用水量 1.10 0.70 0.90 1.10 1.30 3.91 6.61 5.84 7.04 6.69 7.17 7.31 时间12~13 13~14 14~15 15~16 16~17 17~18 18~19 19~20 20~21 21~22 22~23 23~24 用水量 6.62 5.23 3.59 4.76 4.24 5.99 6.97 5.66 3.05 2.01 1.42 0.79 (3)工业企业基本情况 甲企业用水量(含工业企业职工生活用水和生产用水)为3000立方米/日, 均匀使用,工业用水要求水压不小于24米,水质同生活饮用水:工厂房屋最大 体积为5000立方米(厂房),房屋耐火等级为三,生产品危险等级为乙。 (4)其他 平面图见附图(按照A4版幅打印,比例尺为1:20000)。

4、设计内容 (1)进行给水管网的布线,确定给水系统布置形式、给水管网布置形式、调节构筑物位置; (2)选择管材; (3)计算最高日用水量,二泵站、管网、输水管设计流量; (4)确定水塔的容积、设置高度: (5)计算管网各管道的管径; (6)计算管网各节点的水压标高、自由水头; (7)确定二泵站流量及扬程; (8)进行校核。 5、设计步骤 (1)给水系统布置 确定给水系统的给水方式,如统一给水、分系统给水,地表水给水、地下水给水,说明原因; 确定给水管网的布置形式,如有水塔给水管网、无水塔给水管网,枝状给水管网、环状给水管网,说明原因; 确定调节构筑物位置; 确定一泵房、二泵房供水方式,如一级供水、二级供水,说明原因。 (2)给水管网布线 包括干管及干管之间的联络管; 根据平面布置图确定管线布置方向; 按照布管原则进行:干管的延伸和二泵房输水到水塔、大用水户的水流方向一致,以水流方向为基准平行布置干管,以最短的距离到达用水户;干管间距500-800米,联络管间距800-1000米;枝状和环状相结合;单管和双管相结合; 绘制给水管网定线草图(管线、节点、管长)。 (3)设计用水量 计算城市最高日设计用水量; 计算最高日用水量变化情况;

水污染课程设计.

课程设计任务书一.设计任务:课程设计是《水污染控制工程》教学中一个重要的实践环节,要求综合运用所学的有关知识,在设计中掌握解决实际工程问题的能力,并进一步巩固和提高理论知识。根据设计任务书的资料,了解设计的任务、要求,工程的概况、规模,分析水质水量,然后进行工艺选择、设计计算、编写说明书。本设计任务是要求完成 AB 法处理生活污水工艺曝气池的设计,同时完成以下设计工作: 1.概述。在查阅资料的基础上说明本设计题目的意义和最新发展概况; 2.设计参数的选择;曝气池尺寸的设计计算;A 段曝气池的进、出水设计计算, B 段曝气池的进;污泥龄;需氧量的计算等; 3.编写设计计算书和设计说明书(可以分章独立也可以合在一起); 4.A 段曝气池的平面布置图。内容包括管线,尺寸大小,单体名称等必要的技术说明; 5.B 段曝气池的平面布置图。内容包括管线,尺寸大小,单体名称等必要的技术说明; 6.A 段曝气池进水口布置图;内容包括管线,尺寸大小,标高等; 7.B 段曝气池进水口布置图;内容包括管线,尺寸大小,标高等。二.设计成果课程设计内容包括封面、目录、概述、设计说明书、设计计算书、(实际)参考文献、心得体会、致谢、成绩评定表和相关附图 1.编写设计说明书和设计计算书——参数选择及依据,必要的说明,各构筑物详细设计计算过程,结果评价及主要设备的选取,其他附属设备和建筑物等; 2.设计图纸——A 段曝气池的平面布置图 1 张(A3);B 段曝气池的平面布置图 1 张(A3);A 段曝气池进水口布置图(A3);B 段曝气池进水口布置图(A3) 课程设计任务书三.设计资料 1.设计规模及设计水质 1.1 设计规模最大设计流量 Qs=996L/s,平均流量 Qp=61935m /d。 1.2 废水水质表 1 废水水质项目数值 BOD/ mg/L 214.31 SS/ mg/L 203.62 TN/ mg/L 30.79 TP/ mg/L 4.66 温度/ ℃ 20 3 2.废水处理要求废水处理后需要达到《污水综合排放标准》GB8978-1996 规定的一级 B 标准,见下表 2。表 2 处理后水质项目数值 BOD/ mg/L 20 SS/ mg/L 20 TN/ mg/L 15 TP/ mg/L 1.0 四.参考文献: (1 唐受印,戴友芝主编.水处理工程师手册,北京:化学工业出版社,2001 (2 韩洪军主编.《污水处理构筑物设计与计算》(修订版).哈尔滨工业大学出版社, 2005.3 (3《三废处理工程技术手册》(废水卷).化学工业出版社 (4 史惠祥编.《实用水处理设备手册》. 化学工业出版社,

建筑给排水毕业设计说明书

本科毕业设计说明书青岛某高层住宅楼建筑给水排水工程设计 专业:给水排水工程 学生姓名:何志杰 指导教师:杨亚红 完成时间:2013年7月19日

摘要 本设计的建筑为17层的住宅楼,给排水工程设计包括了室内生活给水系统设计,室内排水系统设计,室内消防给水系统设计,以及雨水系统设计。生活给水系统分为两个区:一至三层为低区,采用市政给水管网直接供水;四层至十五层为高区,利用变频泵供水。消防给水系统分为消火栓给水系统和自动喷淋灭火系统,本建筑为普通住宅Ⅱ类,而其建筑高度≥50m,按《高层民用建筑防火设计规范》规定,室内消火栓用水量取20L/s。排水系统采用污废分流制,排水系统采用特殊的伸顶通气单立管排水系统,通气冒高出屋顶0.7m。给水系统采用镀锌钢管给水管材,消火栓给水系统和自动喷淋灭火系统采用无缝镀锌钢管,排水系统立管采用PPI螺旋排水管,各层排水支管采用普通的UPVC排水管。在地下层设贮水池和加压泵房,地下室另设集水坑,集水坑中设潜污泵,保证污水及时排出。 关键词:建筑;给水;消防;喷淋; Abstract Work in the complex building for17floors of trade in the building originally designed, is it drain off water engineering design including room is it supply water system design , indoor fire control supply water the system is designed and the indoor drainage system set up to live to give. Life supplies water and is divided into two districts systematically: The 1 floor to 3floor are the low district, adopt the pipe network of municipal water supply and supply water directly; 4are the high district to the 15th Floor, supply water for the system with the high-order water tank of the roof. Fire control supply water system divide into fire hydrant supply water system and automatic spray fire extinguishing system, drainage system sets up and is in charge of adopting PPI spiral drain pipe, drain off water and prop up in charge of adopting ordinary UPVC drain piping on the every the floor. Sets up the storage cistern and pressurizes in the pump house in the ground lower floor, the basement sets up and collects the puddle separately , collect and set up and sneak the corrupt pump in the puddle, guarantee sewages are discharged in time.

水污染课程设计

目录 1 绪论 (2) 1.1 纯氧曝气法概述 (2) 1.2 结构及工作原理 (2) 1.3 纯氧曝气法特点 (2) 1.4 纯氧曝气法应用 (3) 2 设计计算 (4) 2.1 已知条件 (4) 2.2 设计图 (4) 2.3 主要公式及参考数据 (4) 2.3.1 主要公式 (4) 2.3.2 参考数据 (5) 2.4 计算过程 (6) 2.4.1 曝气池尺寸计算 (6) 2.4.2 二沉池的计算 (9) 2.4.3 进出水系统计算 (9) 3 结束语 (12) 4 参考文献 (13) 5 工艺流程图 (14) 6 附图 (15)

1 绪论 纯氧曝气活性污泥法处理技术已在国外污水处理工程得到广泛应用,本文介绍了该技术的供氧方式、原理以及目前成熟的供氧系统,通过对比分析纯氧曝气与空气曝气在饱和溶解氧浓度、氧转移速率等技术参数和经济性能方面的差异,论述了纯氧曝气的突出优点及其计算过程。 1.1 纯氧曝气法概述 该工艺应用于密闭曝气池,可显著提高污泥浓度和改善污泥沉降性能,故特别适用于现有活性污泥处理厂的脱氮升级改造。[4]此外,该工艺还广泛应用于污染河流的曝气复氧,由于设备简单可靠、不产生噪声和对流态不形成扰动等优点,尤其适合于具有旅游景观功能的市区河道的治理。 1.2 结构及工作原理 纯氧曝气池主要由进水泵、充氧器、曝气池、二次沉淀池构成。 纯氧曝气污水处理工艺流程经初沉池预处理的城市生活污水, 先进入混合池与循环水以及回流污泥相混合, 混合后的污水用泵送入充氧器。充氧器是一特制的、结构很简单的中空设备, 借助合理的水力设计, 污( 废) 水在充氧器只需停留min 1即可达到 DO 为L ~ 2 40。充氧后的污( 废) 水通过生化 ~ 60 mg/ 反应池底部的分布器进入生化反应池, 缓慢上流。生化反应池内的活性污泥浓度为L g/ ~ 4,由下而上污( 废) 水中的有机污染物在活性污泥作用下分解, DO 6 被消耗, 到上部出水堰混合液的DO已降至L 1。经处理后的污( 废) 水 ~ mg/ 3 一部分作为循环水流至混合池, 另一部分流到二沉池, 经沉淀澄清后排放。沉淀浓缩后的污泥部分回流到混合池,其余送至污泥处理系统。氧气经缓冲罐通过调节阀进入充氧器, 根据工艺需要调节充氧器出口阀门可控制充氧器的工作压力( 一般控制在MPa 06 ~ .0) 。循环水量可由控制系统自动调整, 以保证系 .0 12 统在最佳工艺条件下运行。 1.3 纯氧曝气法特点 纯氧曝气工艺与空气曝气活性污泥法机理上基本是相同的,都是通过好氧微生物对污水中的有机物进行生化反应使污水得以净化。所不同的是前者是向污水中充纯氧,后者是向污水中充空气。[2]氧气法的一大特点就是处理效率明显高于空气法,与空气曝气法相比较,它有以下特点:

某综合楼给水排水工程设计说明书_secret

一、工程概况 本工程为具有餐饮、住宿、办公会议功能的综合楼。 二、建筑设计资料 建筑物所在地的总平面图,建筑物各层平面图、剖面图、立面图以及卫生间大样图等。地下层为高低压配电房、冷冻机房、工具房、消防控制室及电话总机房,贮水池与水泵房也设于地下层中。1层为大厅及餐厅,餐厅每日就餐人数200人。2~8层为客房, 客房共有床位172张,每间客房均带有卫生间。9层为会议室和休息室,屋顶层为电梯机房和中央热水机组间,屋顶水箱设于屋顶层之上。 根据建筑物性质、用途及建筑单位要求,室内设有完善的给水排水卫生设备及集中热水供应系统,要求全天供应热水。该大楼要求消防给水安全可靠,设置独立的消火栓系统及自动喷水系统,每个消火栓内设按钮,消防时直接启动消防泵。生活水泵要求自动启动。管道要求全部暗敷设。 三、城市给水排水资料 1、给水水源 本建筑以城市给水管网为水源,大楼西面有一条DN400的市政给水干管,接管点比该处地面低0.5m,常年资用水头为200 Kpa,城市管网不允许直接抽水。 2、排水条件 本地区建有生活污水处理厂,城市排水污(废)水、雨水分流制排水系统。本建筑东侧有DN600的市政排水管道(管底标高:-1.50m)和雨水管(管底标高:-2.00m)。 3、热源情况 本地区无城市热力管网,该大楼自设集中供热机组间。 4、卫生设备情况 除卫生设备、洗衣房、厨房用水外,其它未预见水量按上述用水量之和的15%计,另有5m3/h的空调冷却用水量 二、设计过程说明 1、给水工程 根据设计资料,已知室外给水管网常年可保证的工作水压,仅为200kpa,故室内给水拟采用上、下分区供水方式。即1~3层及地下室由室外给水管网直接供水,地下层和一层直接接入室给水管,2~3层采用上行下给方式。4~9层为设水泵、水箱联合供水方式,管网上行下给。因为市政管网不允许直接抽水,故在建筑物地下室内设生活——消防合用水池。屋顶水箱设水位继电器自动合闭水泵。 2、排水工程 室内排水管采用合流排放,直接排入城市污水管道,没有专用勇气管。因美观要求,部分排水管道不能伸顶通气,故在八层把专用通气立管连接起来,保证所有排水管通气。 雨水管没有八棍,从室内墙角通下,直接排入市政雨水管,装修时把管道掩埋。 3、热水供应工程 室内热水采用集中式热水供应系统,由设于层顶的中央热水机组直接供给,采用上行下给方式。冷水由水箱供给。在每棍热水立管的末端设热水回水管,回水利用管中水压将水送热水机组。热水机组出水温度为70℃,冷水计算温度以10℃计。废水直接排入排水管。 4、消防给水 本综合楼设置独立的消火栓系统及自动喷水系统。赛马内消火栓用水量为20L/S,每根竖管最小流量10L/S,每支水枪最小流量5L/S。消火栓系统不分区,采用水箱和水泵联合供水的临时高压给水系统,每个消火栓处设直接启动消防水泵时按钮。水箱贮存10min消防用水,消防泵及管道均单独设置。单口、双口消火栓口径均为65min,水枪喷嘴口径19min,充实水柱为12mH2O,采用麻质水带直径65min,长度20m。消泵直接从生活——消防合用水池吸水,火灾延续时间以计。 喷水系统不分区,没有喷水泵和喷水稳压泵,系统主管通过消防控制赛马,赛马内没有压力控制器,以便及时启动喷水泵和稳压泵。喷水泵及稳压泵直接从生活——消防合用水池吸水。 5、管道的平面布置及管材 各层管道平面布置见平面图。给水的水平干管、热水的水平干管及回水、干管、消防给水的水平干管和排水横干管等均悬挂于天花板下面。所有管道暗敷设。屋顶水箱的进水横管、热水机组供水管,水箱至消防立管的横管等均设于闷顶之中。 给水管和排水管采用塑料管,消防和喷淋系统采用镀锌钢管。 三、设计计算 1、室内给水系统的计算 (1)给水用水定额及时变化系数 ①按建筑物的性质和室内卫生设备之完善程度,选用q d =300L/床.d,时变化系数k h=2.0。共有床位172张。 ②餐厅用水选用20L/每顾客每次,时变化系数k h=2.0。每日就餐人数200人,每人按一日2餐算。 ③洗衣房用水按60L/每公斤干衣算,时变化系数k n=2.0。根据床位,按每日80公斤干衣计。 ④未预见水量按用水量之和的15%计,另有5m3/h的空调冷却用水量,时变化系数为1.0。

水质工程学课程设计说明书

水质工程学(一)课程设计说明书 1设计任务 此课程设计的目的在于加深理解所学专业理论,培养运用所学知识综合分析和解决实际工程设计问题的初步能力,在设计、运算、绘图、查阅资料和设计手册以及使用设计规X等基本技能上得到初步训练和提高。 1.1设计要求 根据所给资料,设计一座城市自来水厂,确定水厂的规模、位置,对水厂工艺方案进行可行性研究,计算主要处理构筑物的工艺尺寸,确定水厂平面布置和高程布置,最后绘出水厂平面布置图、高程布置图(达到初步设计的深度),并简要写出一份设计计算说明书。 1.2基本资料 1.2.1城市用水量资料 1.2.2原水水质及水文地质资料

(1) 原水水质情况:水源为河流地面水 ⑵水文地质及气象资料 ①河流水位特征 最高水位-1m,,最低水位-5m,常年水位-3m ②气象资料 历年平均气温16.00C,年最高平均气温390C,年最低平均气温-30C,年平均降水量1954.1mm,年最高降水量2634.5mm,年最低降水量1178.7mm。常年主导风向为东南风,频率为78%,历年最大冰冻深度:20cm。 ③地质资料 第一层:回填、松土层,承载力8kg/cm2, 深1~1.5m 第一层:粘土层,承载力10kg/cm2, 深3~4m 第一层:粉土层,承载力8kg/cm2, 深3~4m 地下水位平均在粘土层下0.5m 2水厂选址

厂址选择应在整个给水系统设计方案中全面规划,综合考虑,通过技术经济比较确定。在选择厂址时,一般应考虑以下几个方面: ⑴厂址应选择在工程地质条件较好的地方。一般选在地下水位低、承载力较大、湿陷性等级不高、岩石较少的地层,以降低工程造价和便于施工。 ⑵水厂应尽可能选择在不受洪水威胁的地方。否则应考虑防洪措施。 ⑶水厂应尽量设置在交通方便、靠近电源的地方,以利于施工管理和降低输电线路的造价。并考虑沉淀池排泥及滤池冲洗水排除方便。 ⑷当取水地点距离用水区较近时,水厂一般设置在取水构筑物附近,通常与取水构筑物建在一起;当取水地点距离用水区较远时,厂址选择有两种方案,一是将水厂设置在取水构筑物附近;另一是将水厂设置在离用水区较近的地方。 根据综合因素考虑,将水厂设置在取水构筑物附近,水厂和构筑物可集中管理,节省水厂自用水的输水费用并便于沉淀池排泥和滤池冲洗水排除。 3水厂规模及水量确定 Q生活=240×52000×10-3=12480m3/d Q工业=12480×1.78=22214.4m3/d Q三产=12960×0.82=10233.6m3/d Q工厂=0.5+0.8+0.6+1.1=30000m3/d

水污染课程设计说明书

中北大学
课 程 设 计 说 明 书
学生姓名: 学 专 题 院: 业: 目:
学 号: 化工与环境学院 环境工程
指导教师: 指导教师: 指导教师: 指导教师:
职称: 职称: 职称: 职称:




中北大学
课程设计任务书
2011~2012 学年第 二 学期
学 专
院: 业:
化工与环境学院 环境工程 学 号:
学 生 姓 名: 课程设计题目: 起 迄 日 期: 课程设计地点: 指 导 教 师: 系 主 任: 月
日~ 环境工程系


下达任务书日期: 2012 年 5 月 10 日
课 程 设 计 任 务 书
1.设计目的:
第1页

通过课程设计,进一步强化水污染控制工程课程的相关知识的学习,初步掌握污水 处理中常见构筑物的设计方法、 设计步骤。 学会用 CAD 软件绘制构筑物的基本设计图纸。
2.设计内容和要求(包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等) :
原始数据与基本参数: 原始数据与基本参数: 最大设计流量:0.6m3/s; 最小设计流量:0.3m3/s; 日设计流量:30000m3/d; 其它参数查阅相关文献自定。 设计内容和要求: 设计内容和要求 ①计算平流沉砂池的各部分尺寸; ②平流沉砂池构筑物的图纸详细设计。
3.设计工作任务及工作量的要求〔包括课程设计计算说明书(论文)、图纸、 实物样品等〕 :
(1)课程设计说明书一份; (2)说明书内容包括: ①平流沉砂池在水处理中的作用说明; ②根据给出参数对平流沉砂池各部分尺寸的详细计算过程; ③设计图纸(CAD 绘图)规范,图纸包括整体图和局部图的设计,计算尺寸要在图 中相应的位置标明; ④单位要正确,参考文献必须在说明书中相应的位置标注,语言流畅、规范。 (3)工作量:二周
课 程 设 计 任 务 书
4.主要参考文献:
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给排水设计说明(00002)

给排水设计说明

给排水设计说明 设计依据: 设计所用规范如下: 《建筑给水排水设计规范》GB 50015-2003 (2009版) 《消防给水及消火栓系统技术规范》GB50974-2014 《建筑灭火器配置设计规范》GB 50140-2005 《室外给水设计规范》GB 50013-2016 《室外排水设计规范》GB 50014-2006 (2014年版) 《民用建筑节水设计标准》GB 50555—2010 《节水型生活用水器具》CJ/T 164-2014 《民用建筑太阳能热水系统应用技术规范》GB 50364-2005 建筑机电工程抗震设计规范》GB50981-2014 设计范围: 1.本设计范围包括红线以内的给水排水、消防等管道系统及小型给水排水构筑物。 2.室外总水表井至城市给水管和本工程最后一个污(雨)水检査井至城市污(雨) 水检査井之间的管道由市政有关部门负责设计。 管道系统: 本工程设有生活给水系统、生活污水系统、消火栓给水系统、自动喷水灭火系统。 1.生活给水系统: 1)?市政给水管网供水压力为0.20 MPa o 2)?本工程日用水量为342. 00 m3/d; 3)?给水系统分区: a.本工程给水系统由给水管网市政两路供水。市政管网给水压力为0. 20MPa. b.市政引入管管径为DN150 c.各供水压力不超过0?20Mpa 2.生活热水系统:无 3.生活污水系统: 1)?本工程污、废水采用合流制。室内±0.000以上污废水重力自流排入室外污水管, 2).污水经化粪池处理后,排入市政污水管。 3)?本工程最高日污水量按最高日用水量的90%确定,为307.8 m3/d; 4.雨水系统: 1)?地下室上盖地面雨水排水。雨水设计采用10年重现期,屋面雨水管道降雨历时取5min.。 2)?本工程参照惠州市暴雨强度公式。 3).地面雨水均采用外排水系统,排至室外雨水沟。 4).室外地面雨水经雨水口,由室外雨水管汇集,排至市政雨水管。

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