一种描述胶凝原油蠕变全程的损伤模型_刘刚
收稿日期：2012－04－22
基金项目：国家自然科学基金项目（50904077）；中国石油科技创新基金（2010D －5006－0606）作者简介：刘刚（1975－），男（汉族），山东聊城人，教授，博士，主要从事油气长距离管输技术研究。
文章编号：1673-
5005（2012）06-0137-05一种描述胶凝原油蠕变全程的损伤模型
刘
刚1
，陈
雷1，徐贝贝2，张国忠
1(1．中国石油大学储运与建筑工程学院，山东青岛266580;2．中海石油气电集团有限责任公司，北京100027)摘要：根据统计力学原理，将连续损伤因子引入到虎克体中，得到与损伤耦合的非线性虎克体的本构方程，将得到的非线性虎克体模型与含有塑性体的NVPB 模型串联，得到一个新的描述胶凝原油加速蠕变阶段的模型，编制拟合函数对试验数据进行拟合。对不同结构强度的胶凝原油蠕变过程进行拟合，分析模型中参数的变化规律及其实际物理意义。结果表明：该模型可以较为精确地描述胶凝原油非线性黏弹塑性剪切流变全程曲线；新模型结构简单、物理意义明确、精度高。
关键词：胶凝原油；损伤模型；蠕变；黏弹塑性中图分类号：TE 832．3
文献标志码：A
doi ：10．3969/j．issn．1673-5005．2012．06．025
A damage model for describing whole creep process of gelled crude oils
LIU Gang 1，CHEN Lei 1，XU Bei-bei 2，ZHANG Guo-zhong 1
（1．College of Pipeline and Civil Engineering in China University of Petroleum ，Qingdao 266580，China ；
2．CNOOC Gas ＆Power Group ，Beijing 100027，China ）
Abstract ：Based on statistical mechanics ，continuous damage factor was introduced to elastic element to deduce a constitutive equation of nonlinear elastic element coupling the damage ，then the nonlinear elastic element was integrated with the nonlinear viscoplastic body （NVPB ）model to establish a new rheological model for gelled crude oils．The model could well describe the accelerating creep stage．A function was complied to fit the experimental data．The creep process of gelled crude oils with dif-ferent structure strength was fitted．The change rules of the model parameters were analyzed to verify the actual physical mean-ing of the parameters．The results show that the model could fully describe the whole creep process of gelled crude oils precise-ly．The new model has simple structure ，clear physical meaning and high precision．Key words ：gelled crude oil ；damage model ；creep ；viscoelastic plasticity
李传宪
［1］
用描述黏弹性流体的蠕变模型对非
线性黏弹性蠕变曲线进行拟合，其适用性受限。Ge-mant ［2］通过试验研究建议在构造材料模型时采用分数阶导数，
Shestopal 等［3］
将分数阶导数引入Maxwell 体和Kelvin 体，王志方
［4］
引入分数阶导数描述胶凝
原油蠕变特性，效果较好。关于非线性黏弹性本构关系的研究，更多的是通过不同的方法和手段建立非线性黏弹性本构方程，如多重积分型本构关系、单积分本构方程、含折算时间的单积分本构关系、
Rabotnov 模型、分数微积分模型［5-7］等。徐卫亚等
［8］
建立能够反映多种流变性的黏塑性体（NVPB 模
型），使用多种元件（线性和非线性元件）组合的方
法来反映各种变形共存的岩石流变过程。熊良霄等
［9］
通过将Bingham 体中的线性黏滞体转换为时间和应力的衰减函数，得到了硬脆岩的非线性黏弹塑性流变模型，这为胶凝原油非线性黏弹塑性的描述
提供了思路。刘玉石等［10］
应用损伤力学理论，建立了节理裂隙岩体的弹性损伤－断裂力学模型。Heusermann ［11］利用LUBBY2模型研究了盐岩的应变硬化和时间硬化，损伤力学理论越来越多地应用
到岩石、金属等材料的蠕变本构模型研究［12-14］
中。Cazaux 等［15］发现原油内蜡晶的分布并不均匀且存
2012年第36卷
中国石油大学学报(自然科学版)Vol．36No．6第6期
Journal of China University of Petroleum Dec．2012
在裂隙，为原油损伤模型提供了依据。刘刚等［16］根据统计力学原理，将损伤变量引入到Burgers模型中描述胶凝原油蠕变全过程，效果较好。笔者将损伤模型与一种含有塑性体的非线性黏弹塑性模型结合，实现模型参数的进一步简化，得出一种可以精确描述胶凝原油蠕变全过程的模型。
1胶凝原油蠕变试验
试验采用德国的高测量精度Physica MCR301可控应力流变仪。所用油样为GNPOC含蜡原油，其主要物性参数：凝点为34?（热处理温度为65?），反常点为47?，含蜡量24.69%，沥青质含量0.60%，含水0.90%，密度0.8563kg/L。试验过程：将预处理后准备好的磨口瓶内的油样在水浴中加热到80?，然后以0.5?/min的冷却速率和50 s－1的剪切速率降温至32?，静置2h降温至30?，以使胶凝结构充分形成，然后分别施加15、40Pa的剪切应力，记录试验数据；将预处理后准备好的磨口瓶内的油样在水浴中加热到80?，然后以0.5?/ min的冷却速率和35s－1的剪切速率降温至35?，静置2h降温至33?，施加10Pa的剪切应力，记录试验数据；将预处理后准备好的磨口瓶内的油样在水浴中加热到80?，然后以0.5?/min的冷却速率和20s－1的剪切速率降温至35?，静置2h降温至33?，施加10Pa的剪切应力，记录试验数据。
2引入损伤因子的虎克体
2.1损伤函数
在外载和环境的作用下，由于细观结构（微细裂纹、微细孔洞、位错等）引起的材料或结构的劣化过程，称为损伤［17］。实际上，材料中分散的微缺陷都是离散的，这为计算带来了困难，因而在连续损伤力学中，将所有的微缺陷近似为连续，缺陷对材料的影响用一个或几个连续的内部场变量（如裂纹数目、长度、面积等）表示，称为损伤变量。Lemaitre［18］提出了应变等价性假设，即假设损伤对应变行为的影响只通过有效应力来体现，只需将原始（无损伤）材料的本构关系中的表观应力改为有效应力即可，这极大地简化了损伤本构关系的建立。
损伤力学认为，材料损伤演化的过程导致材料承受载荷的有效面积逐渐减少［18］。因此外载荷作用下材料承受的有效应力可记为
σ'=
σ0
1－D
．（1）
式中，σ0为施加应力；σ'为有效应力；D为损伤因
子，0≤D≤1。
郑健龙等［2，19］将损伤理论引入沥青材料的蠕变
模型中描述其蠕变过程，并进行了试验验证。胶凝
原油中的微缺陷是离散的，但作为一种简单的近似，
借鉴损伤力学的概念，可以用损伤变量D来表示微
缺陷对结构的影响。因此，可以考虑用黏弹性损伤
模型来描述胶凝原油的蠕变过程。
目前，用于描述损伤演化的函数主要有：指数函
数和Weibull分布函数。对于一些简单的情况，一
般采用指数函数的形式；而对于岩石、混凝土等较为
复杂的材料损伤分析，则多采用Weibull分布来描
述其结构损伤破坏的过程。本文中采用微元强度描
述胶凝原油的损伤，假设其服从Weibull分布：
f（t）=
m
α
（t－γ）m－1(exp－（t－γ）m)
α
．（2）
损伤演化方程可以定义为
d D（t）
d t
=f（t）．（3）
积分得
D（t）=∫tγmα（x－γ）m－1exp－（x－γ）m
[]
α
d x=
1－exp－（t－γ）
m
[]
α
．（4）
式中，f（t）为微元体在微应变下对应的强度概率；m、
α和γ分别为Weibull分布的形状参数、尺度参数和
位置参数，均为非负数。
γ为位置参数，相当于损伤的门槛值，即描述发
生损伤的难易程度，胶凝原油加载后结构很快发生
损伤，即γ=0。
由Weibull函数定义的连续损伤因子为
D（t）=1－exp（－t m/α）．（5）
2.2损伤耦合
将损伤因子引入到虎克体中，得到与损伤耦合
的非线性虎克体的本构方程，虎克体应力与应变关
系式为
ε（t）=σ0/E．（6）
式中，E为流变参数。与损伤耦合后，代入有效应力
公式（1），得到应力与应变关系式为
ε（t）=［1－D（t）］－1
σ0
E
=exp
t m
()ασ0E．（7）
3非线性黏塑性体模型
为准确描述岩石的加速蠕变阶段，徐卫亚等［20］
提出了一个新的与时间非线性相关的黏性元件，它
·
831
·中国石油大学学报(自然科学版)2012年12月
与塑性体并联就构成了一个新的非线性黏塑性体
（图1），简称NVPB 模型。经过试验验证该模型可以较好地描述非线性加速蠕变阶段，
本文中引入此模型，用以反映胶凝原油的加速蠕变特性，相应的蠕变方程为
ε（t ）=
H （σ0－σs ）η
t n
．（8）
其中
H （σ0－σs ）=
0，σ0≤σs ；
σ0－σs ，σ0＞σs {
．式中，n 为流变指数，反映加速蠕变速率的快慢程度（本文中只引入n ＞1的情况）；σs 为屈服应力或长期强度
。
图1非线性黏塑性体Fig．1
Nonlinear viscoplastic body
当n 为1时，
NVPB 模型的黏性元件退化为线性黏壶，即应变与时间呈线性相关；当n ＜1时，应变速率随时间的延长逐渐减小；当n ＞1时，应变速率随时间的延长逐渐增大。因此，通过NVPB 模型中流变指数n 的变化反映材料不同流变性，该模型形式简单，能够表现出蠕变随时间变化的3种情况，特别是它能充分反映岩石的加速蠕变特性。在胶凝原油中，当进入
屈服阶段后，一般表现为n ＞1的情况，因此借此模型可充分反映胶凝原油的加速蠕变阶段。
4黏弹塑性损伤模型的建立
为描述胶凝原油黏弹塑性完整的蠕变过程，将与损伤耦合的虎克体和NVPB 模型串联起来，得到一个新的能够充分反映加速蠕变阶段的胶凝原油流变模型（图2）
。
图2非线性黏弹塑性流变损伤模型
Fig．2
Nonlinear viscoelastoplastic rheological
damage model
新的非线性黏弹塑性损伤模型的本构方程表达式如下：
ε（t ）=exp
t m ()
ασ0E +H （σ0－σs ）η
t n
．（9）（1）当σ0≤σs 时，根据式（7）蠕变柔量表达式
为
J （t ）=1E exp
t m ()α
．
（10）
对温度为30?，恒应力分别为15、
40Pa 的蠕变柔量曲线，利用最小二乘法拟合，得到的蠕变柔量拟合曲线，见图3。
图330?下的原油拟合曲线
Fig．3
Fitting curves of crude oil at 30?
图3中各散点为蠕变试验数据点，实线为黏弹
性损伤模型的拟合理论曲线。可以看出，试验曲线与理论曲线较为吻合，拟合图形的精度较高，该模型可很好地描述胶凝原油的整个非线性黏弹性蠕变过程。相应的拟合参数见表1。
（2）当σ0＞σs 时，总应变表示为
ε（t ）=exp
t m ()
ασ0E +（σ0－σs ）ηt n
．表1
拟合参数数据
Table 1
Data of fitting parameters
剪切应力τ/Pa
E /Pa m α157896.140.026960.1347240
2551.36
0.02701
0.12946
·
931·第36卷第6期刘刚，等:一种描述胶凝原油蠕变全程的损伤模型
当施加的恒应力小于胶凝原油的塑性屈服应力σs 时，即蠕变处于黏弹性阶段时，此时可直接采用
最小二乘法进行非线性拟和，
直接将试验数据带入拟合函数，
进行迭代拟合得到损伤模型中的各参数。而当施加恒应力大于胶凝原油屈服应力σs 时，即进入加速蠕变阶段，则不能直接采用迭代的方法对黏弹塑性损伤蠕变模型中的参数进行求解，这是因为胶凝原油在较大恒应力下出现的加速流变阶段会影响黏弹阶段的拟合效果。此时，应将拟合分为黏弹
性拟合和整体拟合两部分进行，首先利用流变仪中
得到的胶凝原油黏弹性阶段的试验数据，采用最小二乘法直接迭代，
对黏弹性损伤模型进行拟合，得到相应的流变参数E 、
m 、α；再使用胶凝原油全程的三阶段蠕变试验数据以及迭代得到的非线性黏弹性流
变参数，对蠕变全程进行拟合，得到加速蠕变阶段的流变参数。拟合得到的全程剪切流变曲线如图4所示
。
图4
不同预剪切处理后的原油拟合曲线
Fig．4
Fitting curves of GNPOC crude oil at different shear histories
该模型具有形式简单、参数较少、精度较高的优
点。由图4可以看出，
相同剪切应力和剪切时间下，35s －1预剪切速率处理后的胶凝原油应变值大，表明其结构强度较弱。由表2中拟合数据可以看出，
35s －1预剪切速率处理后的胶凝原油流变曲线拟合结果E 、
η和σs 都偏小，E 、σs 反映固体特性，η反映黏度特性，恰好符合试验测试结果。所以，三个参数具有实际物理意义。
表2
非线性黏弹塑性拟合结果
Table 2
Fitting results of nonlinear viscous-elastic-plasticity
预剪切速率v /s －1
E /Pa m ασs /Pa η/（Pa ·s ）n 35163.22210.134650.23112 1.8622636379.736 2.9219620
946.3391
0.29436
0.70237
9.49543
65746.782
3.21004
5结论
（1）得到一个新的黏弹塑性损伤流变模型。拟
合结果相关度较高，特别是黏弹塑性的拟合精度都在0.99以上，验证了该模型的准确性及合理性。
（2）该模型具有形式简单、参数较少、精度较高的优点。该模型可以较为精确地描述胶凝原油非线性黏弹塑性的流变全程。结构强度增大，模型中对应的三个参数的数值变大，可以有效地描述胶凝原油加速蠕变过程。参考文献：
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(编辑沈玉英)
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第36卷第6期刘刚，等:一种描述胶凝原油蠕变全程的损伤模型
一种镍基单晶高温合金的蠕变各向异性
１３６６金属学报第４５卷 图２【ｏｏｌ】及【０１１】取向合金拉伸蠕变曲线 Ｆｉｇ?２Ｔｅｎｓｉｌｅｃｒｅｅｐｃｕｒｖｅｓｏｆ【００１】ａｎｄ［０１１ｊｏｒｉｅｎｔｅｄａｌｌｏｙｓａｔ７５０℃／７５０ＭＰａ（ａ）ａｎｄ９８２＂Ｃ／２４８ＭＰａ（ｂ） 囝３合金在７５０℃／７５０ＭＰａ条件下蠕变断裂后的ＳＥＭ像 Ｆｉｇ?３ＳＥＭｉｍａｇｅｓｏｆ【００１】（ａ）ａｎｄ【０１１】（ｂ）ｏｒｉｅｎｔｅｄｓａｍｐｌｅｓａｆｔｅｒｃｒｅｅｐｉｎｇａｔ７５０℃／７５０ＭＰａ，７７ｐｈａｓｅｉｎＦｉｇ．３ａｓｔｉｌｌｈａｖｉｎｇｃｕｂｉｃ ｓｈａｐｅ，ｔｈｅｗｈｉｔｅｌｉｎｅｓｉｎＦｉｇ．３ｂｉｎｄｉｃａｔｉｎｇｔｈｅｂｏｕｎｄａｒｉｅｓｏｆａｔｗｉｎｆＳ．Ｄ．—＿ｓｔｒｅｓｓａｘｉｓｄｉｒｅｃｔｉｏｎ） 图４合金在９８２℃／２４８ＭＰａ条件下蠕变断裂后的ＳＥＭ像 Ｆｉｇ?４ＳＥＭｉｍａｇｅｓｏｆＮｔｙｐｅｒａＲｉｎ［Ｏ（Ｈ】ｏｒｉｅｎｔｅｄａｌｌｏｙ（ａ）ａｎｄｉｎｃｌｉｎｅｄｒａｆｔａｎｄａｆｃｗｔｗｉｎｓｉｎ【０１１】ｏｒｉｅｎｔｅｄａｌｌｏｙ（ｂ）ａｆｔｅｒｃｒｅｅｐｉｎｇａｔ９８２℃／２４８ＭＰａ 单品试样在９８２℃／２４８ＭＰａ条件下的７基体及７７相的ＳＥＭ像．可见，［００１］及［０１１】取向试样中７７相均已形筏，［００１】取向试样的筏形比较规则，筏化方向垂育丁应力轴；【０１１］取向试样的筏化方向与应力轴的夹角约为４５０，而且在试样中出现了贯通，ｙ基体及７７相的孪晶组织（图４ｂ中划线处），这表明温度和取向对７７相形貌均有重要影响．ｆｃｃ晶体巾独市的滑移系较多，通常不产生孪品，但［０１１】取向处于有利方向的滑移系较少，【大『此孪晶成为一种必要的辅助变形机制【６，７１．孪晶带和基体的基轴与应力所成的夹角不Ｉ—Ｊ，孪晶与基体难以协调变形，由此产生的应力集中易促使裂纹在孪晶内或沿孪品界荫生，图５所示即为裂纹萌生于孪品界． ２．３位错组态 图６为合金在７５０℃／７５０ＭＰａ条件下蠕变断裂后的位错组态．可见，在ｆ００１】取向合金中，在基体通道及 ７／７７相界而上存在大量的位错，至少有２种不｜可方向的
铝合金窗结构设计计算书
铝合金窗结构设计计算书基本参数: 上海地区门窗所在位置标高=20.000(m) Ⅰ.设计依据 《建筑外窗抗风压性能分级及检测方法》 GB/T 7106-2002 《建筑外窗气密性能分级及检测方法》 GB/T 7107-2002 《建筑外窗水密性能分级及检测方法》 GB/T 7108-2002 《建筑外窗保温性能分级及检测方法》 GB/T 8484-2002 《建筑外窗空气声隔声性能分级及检测方法》 GB/T 8485-2002 《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T 11976-2002 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001(2006年版) 《铝合金门》 GB/T 8478-2003 《铝合金窗》 GB/T 8479-2003 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003 《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》 《BKCADPM集成系统(BKCADPM2007版)》 Ⅱ.参考资料 窗的性能分级表 主要依据： 《铝合金窗》GB/T 8479-2003 《建筑外窗保温性能分级及检测方法》GB/T 8484-2002 窗的主要性能 窗的性能应根据建筑物所在地区的地理、气候和周围环境以及建筑物的高度、体型、重要性等选定。 1 抗风压性能 分级指标值P3按表7规定。 表 7 抗风压性能分级 单位为千帕 在各分级指标值中，窗主要受力构件相对挠度单层、夹层玻璃挠度≤L/120，中空玻璃挠度≤L/180。其绝对值不应超过15mm，取其较小值。 2 水密能性 分级指标值△P按表8规定。 表8 水密性能分级 3气密性能 分级指标值q1，q2按表9规定。 分级指标值K按表10规定。 表10 保温性能分级 分级指标值R W按表11规定。 表11 空气声隔声性能分级 单位为分贝 6 分级指标值T r按表12规定。
巷道修复方案
袁庄矿巷道修复方案
淮北矿业股份有限公司工程技术研究院 淮北矿业股份有限公司袁庄煤矿 安徽理工大学 二o一一年七月 目录 一、工程概况?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????2 二、修复方法??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????2 三、支护设计????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????2 （一）永久支护????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????2 （1）巷道断面?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????2 （2）永久支护形式、工艺????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????3 （二）临时支护方式?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????8 1、支护形式：?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????8 2、支护材料：????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????8 3、支护参数：?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????8 4、支护平、剖、断面图????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????8 5、质量要求??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????9 6、保证措施???????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????9 （三）架棚质量保证措施???????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????10 1、技术质量标准??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????11 2、质量保证措施??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????12 （四）锚杆（索）质量保证措施???????????????????????????????????????????????????????????????????????????????13
岩石材料的蠕变实验及本构模型研究
岩石材料的蠕变实验及本构模型研究 流变学作为力学的一个分支,主要研究材料在应力、应变、温度、辐射等条件下与时间因素有关的变形规律,所涉及的内容包括蠕变、应力松弛和弹性后效等。蠕变是影响岩体稳定性的一个重要因素。 软弱岩石在受到较低水平的应力作用时,就会产生明显的蠕变现象,如软岩巷道中的底鼓,即使是很坚硬的岩体,在高应力作用下同样会产生蠕变,从而影响到工程的功能和使用。因此,需要对岩石材料的蠕变行为进行深入研究,力求从本质上揭示其蠕变行为的特征。 本文通过实验研究和理论分析,得到了盐岩的基本力学参数,并研究了盐岩在不同应力条件下的力学特性和蠕变行为。以经典蠕变模型为基础,结合分数阶微积分理论,构建了一个新的蠕变模型,并利用盐岩、泥岩和煤岩的蠕变实验数据对其进行了验证。 (1)对盐岩材料进行了多组单轴和三轴压缩实验,并在每组实验中选取三个试样重复进行实验,以此来降低实验的随机性和试样个体的差异性。结果三个试样的测试结果比较接近,此批试样的个体差异性较小。 此外,常规压缩实验的结果还表明随着围压的增大,抗压强度和最大应变会随之增大。(2)在单轴蠕变实验中,选取了四个轴压水平来进行实验,分析了不同轴压对蠕变的影响。 当轴压水平越大时,加速蠕变阶段就会越早地出现,并且稳定蠕变应变率也会越大。与单轴蠕变相比,当材料受到一个较小的围压作用时,其蠕变行为也会发生巨大的变化,例如蠕变应变率大幅下降、蠕变时间大幅增长、加速蠕变阶段缺失等。
(3)通过分析不同应力条件下的蠕变应变率可以发现,稳定蠕变应变率与轴压大小呈线性关系,加速蠕变应变率与轴压大小也呈现出正相关性。此外,蠕变等时曲线表明随着时间的延长,轴压大小对蠕变的影响会越来越明显。 相反,围压会明显地降低蠕变应变率并抑制蠕变行为的发展。(4)结合分数阶微积分理论构建了一个新的非线性蠕变模型,并利用广义塑性力学理论和张量分析理论对新模型在三轴应力状态下的蠕变方程进行了推导。 以盐岩实验数据为基础,对蠕变模型的参数进行了辨识,并验证了模型的准确性。此外,利用泥岩和煤岩的蠕变实验数据对模型的适用性进行了验证,结果表明新模型可以应用于模拟多种岩石材料的蠕变全过程,具有较为广泛的适用性。
高温合金ASUG应用解析
高温合金A S U G应用解 析 文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]
SUH660 镍基合金 （UNS S66286/A286/SUH660/GH2132/）简介 SUH660（UNS S66286/A286/SUH660/GH2132/）是Fe-25Ni-15Cr基高温合金，加入钼、钛、铝、钒及微量硼综合强化。有可时效硬化高的机械性能。该合金在温度高达约1300°F（700℃）保持良好的强度和抗氧化性能。在700℃以下具有优于奥氏体不锈钢的高温强度，属于沉淀析出硬化耐热不锈钢。与SUS 304相比Ni含量多，且添加有Ti、Al 等硬化元素。因此，通过时效硬化处理，会有γ’相(fcc_Ni3(Al,Ti))析出，高温强度将得到显着提高。在650℃以下具有高的屈服强度和持久、蠕变强度，并且具有较好的加工塑性和满意的焊接性能。 SUH660高强度和优异的加工特性使该合金用于飞机的各种部件和有用工业燃气涡轮机。它也用于汽车发动机紧固件和应用多方面受到高层次的热量和压力的元器件，和近海石油和天然气行业。适合制造在650℃以下长期工作的航空发动机高温承力部件，如涡轮盘、压气机盘、转子叶片、紧固件、承力环、机匣、轴类、紧固件、和板材焊接承力件等。 SUH660/A286相近牌号 GH2132(中国)，UNS S66286(美国)，A286（美国），SUH660(日本)，(德国) 技术文件 SUH660/A286材料特性 ·铁基高温 ·高强度合金 SUH660/A286主要应用 ·燃气涡轮机锻件 ·适用于使用高达约1300°F的腐蚀环境，如燃气涡轮机 ·于1500°F的温度连续服务于氧化环境 ·飞机部件 ·汽车发动机紧固件 ·元器件 ·石油和天然气行业 SUH660/A286溶炼与铸造工艺 SUH660/A286合金可采用非真空感应+电渣，电弧炉+电渣和电弧炉+真空电弧以及真空感应+真空电弧等工艺溶炼。SUH660/A286生产执行标准 中国国家标准
对软岩变形问题的一些肤浅认识
对这几天对软岩变形论文的收集做了些归纳、总结，希望能提供给你们些许方向。由于时间仓促，没有做系统的深入研究，对某些论文中的观点未作验证。 一、国内外工程实例 1、南昆线家竹箐隧道[1] 隧道于1996年建成，全长约4990m，发生大变形段落全长390m，拱顶最大下沉量为160cm，周边最大位移量为240cm，隧底最大隆起量100cm。围岩为煤系地层，以煤、泥岩、砂质泥岩、和钙质细砂岩为主，最大主应力19.62Mpa，最大水平主应力16.09Mpa，最大垂直主应力8.57Mpa。采用8m长锚杆加固围岩等措施整治。 2、兰新二线乌鞘岭隧道 隧道于2005年建成，全长20050m。隧道穿越F4~F7等4条区域性大断层组成的宽大挤压构造带，线路长度为7587m，其中岭脊段志留系板岩夹千枚岩和F7断层泥砾带等软弱围岩发生大变形。岭脊段最大水平收敛达1209mm，最大拱顶下沉367mm，平均累计变形F4、F5、志留系板岩夹千枚岩、F7几个区段分别为90mm~120mm、300mm~400mm、200mm~400mm、150mm~550mm。最大变形速率F4、F5、志留系板岩夹千枚岩、F7几个区段分别可达73mm/d、143mm/d、165mm/d、167mm/d。165mm/d；F7断带累计变形150~550mm、最大变形速率167mm/d。最大水平主应力约22Mpa。 3、奥地利的陶恩隧道[1] 隧道于1985年建成，全长6400m，最大位移速度20cm/d，最大变形量120cm，围岩为绿泥石、绢云母千枚岩，地应力16~27Mpa。采用6~9m长锚杆整治。 4、奥地利的阿尔贝格隧道 隧道于1979年建成，全长13980m，最大变形速度11.5 cm/d，最大变形量70cm，围岩为以千枚岩为主，地应力13Mpa。采用9~12m长锚杆整治。 5、日本的惠那山隧道 隧道于1985年建成，全长8635m，边墙最大变形56cm，拱顶最大下沉93cm，围岩为风化花岗岩组成的断层破碎带，地应力为10~11Mpa。采用9m和13.5m的长锚杆整治。 二、软岩大变形机理研究 1、关于大变形定义的讨论 隧道围岩大变形是软岩地质中常见的一种地质灾害。大变形是一种塑性破坏和塑性流动。20世纪初期以来，国内外许多学者从形成机制、预测方法、防治措施等诸多方面对大变形进行广泛地研究。然而，迄今为止，国内外学术界对大变形的定义、分级、形成机制、位移控制等问题尚未形成统一的认识。 目前工程界和学术界对软岩隧道大变形尚无统一的定义。徐则明从大变形的6个特征对大变形进行了概况描述，何满潮认为软岩的大变形是个塑性大变形，卞国忠从围岩变形量上（变形量>400mm）给大变形做了界定。 2、软岩大变形机理 软岩大变形的成因比较复杂，一般可归为两大类：一是开挖形成应力重分布超过围岩强度而发生塑性化；二是岩石中某些矿物和水反应而发生膨胀。从各个大变形的工程案例上，发生大变形的地段，岩体具有一些共同的特性，如：岩体受区域性构造影响较大，普遍节理很发育，完整性差；岩石的强度和模量较高，同时岩体的强度和模量较低；高地应力环境；隧道内有少量地下水。 ①高地应力对软岩变形的贡献 研究表明，当强度应力比（Rb/σmax）小于0.3~0.5时，即能产生比正常隧道开挖大一倍以
门窗工程等的计算规则
https://www.docsj.com/doc/1e10659174.html,/?newsview-188 栏杆、扶手 计算规则：栏杆、扶手包括弯头长度按延长米计算。计算公式是L=（楼梯踏步板水平投影长度*1.18+0.15*2*1.18+楼梯井宽度）*2*楼梯层数+顶层一个踏步板的宽度 内墙面抹灰 计算规则：按内墙面面积计算，应扣除：门窗洞口和空圈所占的面积，不扣除：踢脚板、挂镜线、0.3m2以内的孔洞、墙与构件交接处的面积；不增加：洞口侧壁和顶面抹灰面积不增加；应合并：墙垛和附墙烟囱侧壁面积应并入内墙抹灰工程量。 内墙抹灰尺寸的计取：内墙面抹灰的长度，以主墙(厚度≥120mm的墙)间的图示净长尺寸计算，，不扣除间壁所占的面积。其高度取法如下为室内地面(楼面)至楼面或天棚底面之间的距离。 门窗工程主要计算规则及公式 1、铝合金门窗，彩板组角门窗，塑钢门窗安装均按洞口面积以平方米计算。购入成品的木门扇安装，按购入门扇的净面积计算。 2、各类木门窗制作安装工程量均按门窗洞口面积以平方米计算。 3、连门窗的工程量应分别计算，套用相应门、窗定额，窗的宽度算至门框外侧。 4、无框窗按扇的外围面积计算。 5、卷闸门安装按其洞口高度加600MM乘以门的实际宽度以平方米计算。电动装置安装以套计算，卷帘门上的小门安装以扇计算，小门面积应扣除。 6、门窗扇包镀锌铁皮，按门、窗洞口面积以平方米计算；门窗框包镀锌铁皮，钉橡皮条、钉毛毡按图示门窗洞口尺寸以延长米计算。 7、门窗框上包不锈钢板均按不锈钢板的展开面积以平方米计算，。木门扇上包金属面或软包面均以门扇净面积计算。 8、普通门窗上部有半圆形窗者，工程量应分别按普通窗和半圆窗计算，计算时以普通窗和半圆窗之间的横框上边线为界。如图1所示。 9、无框玻璃门按其洞口面积计算，其中部分为固定门扇、部分为开启门扇时，工程量应分开计算。 四十六、油漆、涂料、裱糊工程主要工程量计算规则及公式 1、天棚、墙、柱、梁面的喷(刷)涂料、抹灰面乳胶漆及裱糊工程，其工程量均按实喷（刷）面积计算，但不扣除0.3平方米以内的孔洞面积。 2、各种木材面的油漆工程量分别按构件的工程量乘以相应系数计算。 图1 带半圆窗示意3、金属构件油漆的工程量按构件重量计算 4、定额中的隔墙、护壁、柱、天棚木龙骨及木地板中木龙骨带毛地板，刷防火漆工程量计算规则如下： 1）．隔墙、护壁木龙骨按其面层正立面投影面积计算。 2）．柱木龙骨按其面层外围面积计算。 3）．天棚木龙骨按其水平投影面积计算。 4）．木地板中木龙骨及木龙骨带毛地板按地板面积计算。 5）、隔墙、护壁、柱、天棚面层及木地板刷防火漆，执行其他木材面刷防火漆相应子目。5、抹灰面的油漆、涂料、刷浆工程量=抹灰工程量 四十七、零星工程主要计算规则及公式
软岩动压巷道围岩稳定性原理及控制技术研究
软岩动压巷道围岩稳定性原理及控制技术研究 顾士亮 (中国矿业大学,江苏徐州221008) [摘 要] 针对张双楼煤矿西大巷围岩力学性质,主要是膨胀性泥岩在浅部遇水破碎、扩容的特征、深部膨胀特征,通过现场测试、建立力学模型、数值计算,对西大巷稳定性的 力学效应、受采动影响时围岩塑性区及破碎区宽度及变形与采动支承应力的关系 分析,分析在采动支承应力作用下的软岩巷道,其围岩破碎区、塑性区的范围,巷道 变形与破碎围岩塑性区范围、峰后强度、支护的关系,研究动压软岩巷道围岩变形 机理、软岩巷道围岩流动规律,提出了深井巷道围岩控制的“内、外结构”稳定性原 理。针对西大巷围岩地质条件,依据研究的成果,寻求巷道稳定控制技术,并通过 工业性试验检验,使得西大巷由研究试验前的强烈变形到研究后的基本稳定。[关键词] 软岩;巷道;稳定性;控制 [中图分类号] T D263 [文献标识码] B [文章编号] 100326083(2004)0120015203 0 引 言 在煤矿巷道中,70%～80%的巷道受到采动影响,到深部后表现明显的软岩特性,巷道强烈底鼓、围岩难以控制,动压影响的软岩巷道的维护状况已成为制约煤矿集约化生产的瓶颈。与一般软岩巷道相比,动压软岩巷道稳定性主要取决于巷道的围岩性质、动压的影响。对这类巷道围岩稳定性及其控制尚未有系统的研究。通过对张双楼煤矿西大巷围岩力学性质分析,探讨软岩动压巷道围岩稳定性原理及控制技术。 1 巷道围岩岩性及其对巷道稳定性的影响分析 (1)围岩工程力学性质。岩石强度试验表明,砂质泥岩、泥岩、海相泥岩强度较小,单轴抗压强度一般20～40MPa,部分低于20MPa。海相泥岩最大膨胀率1718%,最大膨胀力012MPa,砂质泥岩最大膨胀率2818%,最大膨胀力0131MPa。 (2)西大巷变形的主要原因。岩石的工程力学性质差;受到7煤和9煤叠加采动支承压力作用;原支护形式不合理,难以抗拒围岩012～0131 MPa的膨胀力。 2 软岩巷道围岩受力变形分析 峰值强度前的变形为线弹性变形;在岩体破坏前,不发生体积应变,但在峰值后出现塑性剪胀扩容和应变软化现象,在应变软化区和残余变形区的塑性扩容系数一致;曲线简化为弹性变形区(虎克定律)、应变软化区和残余变形区(摩尔2库仑准则),对应巷道围岩变形的弹性区、塑性区和破碎区。 3 动压作用下的软岩巷道围岩受力变形 动压对软岩巷道变形的影响主要反映在塑性区岩体的蠕变。蠕变速度始终维持在一定的水平。不同应力水平下峰后蠕变试验如图1所示 。 (a)加载 (b)峰后蠕变 (c)峰后蠕变 (d)峰后蠕变 图1 不同应力水平下峰后蠕变曲线 51 2004年第1期 能源技术与管理
镍基高温合金材料研究进展汇总-共7页
镍基高温合金材料研究进展 姓名：李义锋1 镍基高温合金材料概述 高温合金是指以铁、镍、钴为基，在高温环境下服役，并能承受严酷的机械应力及具有良好表面稳定性的一类合金[1]。高温合金一般具有高的室温和高温强度、良好的抗氧化性和抗热腐蚀性、优异的蠕变与疲劳抗力、良好的组织稳定性和使用的可靠性[2]。因此，高温合金既是航空、航天发动机高温部件的关键材料，又是舰船、能源、石油化工等工业领域不可缺少的重要材料，已成为衡量一个国家材料发展水平的重要标志之一。 在整个高温合金领域中，镍基高温合金占有特殊重要的地位。与铁基和钴基高温合金相比，镍基高温合金具有更高的高温强度和组织稳定性，广泛应用于制作航空喷气发动机和工业燃气轮机的热端部件。现代燃气涡轮发动机有50%以上质量的材料采用高温合金，其中镍基高温合金的用量在发动机材料中约占40%。镍基合金在中、高温度下具有优异综合性能，适合长时间在高温下工作，能够抗腐蚀和磨蚀，是最复杂的、在高温零部件中应用最广泛的、在所有超合金中许多冶金工作者最感兴趣的合金。镍基高温合金主要用于航空航天领域950-1050℃下工作的结构部件，如航空发动机的工作叶片、涡轮盘、燃烧室等。因此，研究镍基高温合金对于我国航天航空事业的发展具有重要意义。 镍基高温合金是以镍为基体(含量一般大于50 )、在650～1000℃范围内具有较高的强度和良好的抗氧化、抗燃气腐蚀能力的高温合金[2]。它是在Cr20Ni80合金基础上发展起来的，为了满足1000℃左右高温热强性(高温强度、蠕变抗力、高温疲劳强度)和气体介质中的抗氧化、抗腐蚀的要求，加入了大量的强化元素，如W、Mo、Ti、Al、Nb、Co等，以保证其优越的高温性能。除具有固溶强化作用，高温合金更依靠Al、Ti等与Ni形成金属问化合物γ′相(Ni3A1或Ni3Ti等)的析出强化和部分细小稳定MC、M23C6碳化物的晶内弥散强化以及B、Zr、Re等对晶界起净化、强化作用。添加Cr的目的是进一步提高高温合金抗氧化、抗高温腐蚀性能。镍基高温合金具有良好的综合性能，目前已被广泛地用于航空航天、汽车、通讯和电子工业部门。随着对镍基合金潜在性能的发掘，研究人员对其使用性能提出了更高的要求，国内外学者已开拓了针对镍基合金的新加工工艺如等温锻造、挤压变形、包套变形等。
推拉窗计算公式
一、铝合金推拉窗的设计要求 设计铝合金推拉窗时，应考虑推拉窗的安装和使用安全。当窗的高度方向搭接量太大时，则给安装带来困难；若搭接量太小时，又存在使用安全问题，窗扇容易从窗框中脱出。因此，应正确选择搭接量。 高度方向搭接量的确定：应根据上滑型材的槽深和下滑型材的道轨高度，以及窗扇滑轮的高度来选择搭接量。窗扇与上滑的搭接量一般为上滑槽深的1/2减去2~3mm，可选用10 mm。窗扇与下滑的搭接量是滑轮的槽深到窗扇下边的距离，一般为6~10 mm，可选用8 mm。 另外,也可以用推拉框高度方向的内口尺寸,加上上滑槽深,再减去4~6 mm,作为推拉扇的高度尺寸。 宽度方向的搭接量应根据边封型材、勾企型材以及光企型材确定。设计时，应使两个窗扇的勾企完全重合。 铝合金推拉窗分为两扇推拉窗、三扇三等分推拉窗、三扇四等分推拉窗、四扇推拉窗等。设计时，应使窗扇的宽度尺寸和高度尺寸在国家标准允许的范围内。 设计带有固定窗的推拉窗时，如果是上下分格，固定窗与推拉窗之间可以采用中上滑型材或中下滑型材；如果是左右分格，固定窗与推拉窗之间可以采用固定边封型材。如果是高层建筑，还要考虑推拉窗的厚度系列是否满足抗风压强度要求。 设计纱扇时，高度方向的搭接量按纱轨槽深的二分之一选取。宽度方向的搭接量可按纱扇宽度不超过窗扇宽度选取，宽度尺寸不应超过窗扇宽度。 二、铝合金推拉窗的下料尺寸计算 铝合金推拉窗的下料尺寸主要是窗框和窗扇的下料尺寸计算。 窗框的下料尺寸包括：边封、上滑、下滑、中上滑、中下滑、固上横、中立柱（中梃）等。边封的下料尺寸等于窗高；上滑、下滑、中上滑、中下滑、固上横的下料尺寸等
窗扇的下料尺寸包括：上方、下方、勾企、光企等。勾企、光企的下料尺寸等于窗框的内口尺寸，再加上两个搭接量（上下搭接量）；上方、下方的下料尺寸等于窗扇的宽度减去勾企、光企的宽度，再加上勾企、光企的槽深； 计算窗扇的宽度尺寸时，有四种情况：一是两扇推拉窗的计算；二是三扇三等分推拉窗的计算、三是三扇四等分推拉窗的计算、四是四扇推拉窗的计算。计算时应分别对待。下面举例说明： 例题1 计算双扇铝合金推拉窗TLC1515的下料尺寸 解：1、根据推拉窗的洞口尺寸1500*1500，确定预留洞口间隙，假设为10mm/每边，确定推拉窗的成品尺寸为1480*1480； 2、根据推拉窗的成品尺寸，设计窗型，将窗型设计为两扇推拉窗。 3、根据推拉窗的成品尺寸，按比例绘制推拉窗的窗型立面图，并标注尺寸 4、设窗宽为W（1480），窗高为H（1480）； 5、选用山东华建铝业公司推拉70系列型材，边封宽度尺寸为25mm，槽深为15mm，上滑高度为40mm，槽深为25mm，下滑轨道高度为32mm，光企宽度尺寸为50mm。槽深为33mm，勾企宽度尺寸为45mm。槽深为43.8mm，上方宽度尺寸为45mm，下方宽度尺寸为64.5mm，玻璃槽深为12mm， 6、计算下料尺寸： 窗框型材的下料尺寸： 边封= H =1480 （2件） 上滑=下滑=W-边封宽度*2+边封槽深*2=1480-25*2+15*2=1460 （各2件） 窗扇宽度=W/2-边封宽度+边封槽深+勾企宽度/2=1480/2-25+15+45/2=752.5 光企=勾企=H-上滑高度-下滑轨道高度+上滑槽深-间隙 =1480-40-32+25-5=1428 （各2件）
巷道修复安全技术措施
编号：SM-ZD-66271 巷道修复安全技术措施Through the process agreement to achieve a unified action policy for different people, so as to coordinate action, reduce blindness, and make the work orderly. 编制：____________________ 审核：____________________ 批准：____________________ 本文档下载后可任意修改
巷道修复安全技术措施 简介：该方案资料适用于公司或组织通过合理化地制定计划，达成上下级或不同的人员之间形成统一的行动方针，明确执行目标，工作内容，执行方式，执行进度，从而使整体计划目标统一，行动协调，过程有条不紊。文档可直接下载或修改，使用时请详细阅读内容。 一、工程概况： 43采区运输、回风大巷由于施工时间较长，受压力影响，巷道顶板离层、底鼔、巷道片帮现象，经研究决定需对此段巷道进行修复，为保证修复时的施工安全，特编制本安全技术措施。 二、修复位置： 工程修复统计表 巷道名称顶板离层片帮区域底鼓区域备注 43采区运输大巷35m 90m 90m 43采区回风大巷15m 30m 15m 合计50m 120m 105m 三、施工方案： 1、施工要求：按照技术科指定位置进行卧底（，采用风镐，手镐施工。
2、三采区回风、运输大巷，补打顶锚索。顶板采用锚索+W钢带补强，间距2400mm，长度6300mm；锚索预紧力不小于30Mpa。锚索为双排迈步布置。 3、片帮处补打帮锚杆。帮部锚杆间排距800mm×800mm，锚杆采用φ18mm左旋无纵筋高强度螺纹钢，长度2000mm；帮部锚杆锚固力不得小于30KN(10MPa)，扭距力不得小于100N.m； 树脂药卷K2360型，巷道顶部每根锚索使用4根树脂药卷，帮部每根锚杆使用1根树脂药卷。 铁托板：由150×150×10mm的圆形钢板制成，中部开φ20mm孔； 金属网：方格规格为100×100； 钢绞线：Φ15.24×6300mm； W钢带：3600×250×6mm的钢板，眼孔直径16.5mm； 4、修复后的巷道规格为：净宽4.0m，净高不低于2.7m。 5、卧底后巷道两帮必须刷齐。 6、加强顶板管理，失效锚杆、锚索必须及时补打，按规定要求及时打注锚杆、锚索。
考虑岩体扩容和塑性软化的软岩巷道变形解析
2009年2月 Rock and Soil Mechanics Feb. 2009 收稿日期：2007-05-31 第一作者简介：姚国圣，男，1979年生，博士研究生，主要从事地下软土工程、桩基础承载及变形特性的研究。E-mail: ygs7993@https://www.docsj.com/doc/1e10659174.html, 文章编号：1000－7598 (2009) 02－0463－05 考虑岩体扩容和塑性软化的软岩巷道变形解析 姚国圣1, 2，李镜培1, 2，谷拴成3 （1. 同济大学 岩土及地下工程教育部重点实验室，上海 200092； 2. 同济大学 地下建筑与工程系，上海 200092； 3. 西安科技大学 建筑与土木工程学院，西安 710054） 摘 要：考虑岩体的扩容和塑性软化特性，引进扩容梯度和软化模量的概念，推导出均匀介质中软岩巷道应力和变形的理论解答。与其他理论模型进行比较，验证了理论模型的正确性。通过算例分析了岩体的扩容梯度和软化模量对围岩塑性区、破裂区半径以及围岩变形和压力的影响。分析结果表明，考虑岩体的扩容和塑性软化特性使得分析更加准确，研究成果对软岩巷道支护设计与施工具有一定指导意义。 关 键 词：软岩；扩容；塑性软化；变形；解析解 中图分类号：TD 322 文献标识码：A Analytic solution to deformation of soft rock tunnel considering dilatancy and plastic softening of rock mass YAO Guo-sheng 1, 2 , LI Jing-pei 1, 2, GU Shuan-cheng 3 (1. Key Laboratory of Geotechnical and Underground Engineering of Ministry of Education, Tongji University, Shanghai 200092, China; 2. Department of Geotechnical Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China; 3. College of Architecture and Civil Engineering, Xi’an University of Science and Technology , Xi’an 710054, China) Abstract : By taking the dilatancy and plastic softening of rock mass into account and introducing the concept of the dilatancy gradient and softening modulus, the new analytic solution of the stress and deformation of the soft rock tunnel are educed. The rationality and feasibility of the presented model are verified with the results from other published theoretical models. The influences of the dilatancy gradient and softening modulus on the deformation and pressure of the surrounding rock are analyzed by a case study. The results show the analysis is more rigorous than before by considering the dilatancy and plastic softening of rock mass.The conclusion obtained has some significance in guiding the supporting design and construction of the soft rock tunnel. Key words : soft rock; dilatancy; plastic softening; deformation; analytic solution 1 引 言 对于软岩巷道变形破坏问题，仅靠一些经验方法是不能够完全解决的，必须做好理论基础的研 究。以著名的Fenner 和Kastner 解答为代表的早期研究，将岩体视为金属那样的理想弹塑性材料，并假定体积应变为0，结果与实际不符。艾里公式是基于理想脆塑性建立起来的，给出的解答明显偏 大。近年来，国内袁文伯等[1]、马念杰等[2]给出了考虑应变软化的巷道变形压力的解答，但没有考虑岩体的扩容特性；付国彬[3]考虑岩体的应变软化和破裂膨胀特性，给出了巷道应力与变形的解析解，但对软化特性的考虑不够全面。本文进一步分析岩 体扩容和软化特性的影响，给出更为全面的软岩巷道应力及变形的解析解答。 2 理论分析 2.1 力学模型 巷道开挖后力学模型[1， 3]如图1所示。其中：①巷道处于静水应力场中，原岩应力为0p ；②取巷道断面为圆形，半径为0R ；③围岩岩体为均质、各向同性岩体；④支护体提供的是均匀径向支护阻力i p ；⑤巷道开挖后，周边围岩产生半径为b R 的塑性 破坏区和p R 的塑性软化区。 2.2 岩体特性模型 岩体的应力-应变关系以及31-εε曲线可用图2
铝合金门窗计算公式
没有上梁的窗户 1:边框=窗户的高度 2:上下滑=窗户的宽度―2公分 3:勾光启=边框―5.2公分 4;上下方=上下滑÷2+0.5公分(三个扇子的见例外尺寸 5:玻璃高=勾光启―9.3公分 6:玻璃宽=上下方-6公分(三个扇子的中间大扇子-7公分 7:纱扇子高度=边框-5公分 8:纱扇子宽度=上下方+1公分二:带上梁的窗户 1:边框=窗户的高度2:上.中.下=窗户的宽度―2公分 3:勾光启=划线的数-1.2公分 4:上下方=上中下 ÷2+0.5 5:插板.中立=边框-划线数-7公分 6:扣线横长=径里-0.6公分 7:扣线竖长=中立.插板-1公分(扣线切角 8:玻璃高=划线数-10.5公分(也=勾光启-9.3公分 9:玻璃宽同上 10:纱扇子高=划线数-0.5公分 11:纱扇子宽同上三:三个扇子的例外尺寸(非标料要靠自己去量和计算 1:三扇子的小扇上下方=(下滑+9÷4-1.8公分 2:三扇子的大扇子上下方=(下滑+9÷2 3:小扇子的玻璃高同上 4:大扇子的玻璃高同上,宽=上下方-7公分 80型铝合金的下料尺寸一:没有上梁的窗户= 1:边框高=窗高 2:上下滑=窗户宽-3公分(鲁和的-3.5公分 3:勾光启=边框-5.3公分 4:上下方=上下滑÷2-4.7公分(三扇子的大扇子宽=上下滑÷2-2公分,小扇子宽=上下滑÷4-4.7公分 5:玻璃高=勾光启-7.6公分 6:玻璃宽=上下方-0.5公分7;纱扇子高=边框-7.5公分 8:纱扇子宽=上下滑÷2 二:带上梁的窗户 1:边框=窗高 2:上中下=窗宽-3公分(鲁和的-3.5 3:勾光启=边框-上梁满外数-1.8公分 4:上下方=上中下÷2-4.7公分(三扇子同上 5:插板,中立=上梁满外-7.2公分 7:扣线横长=上中下-3.8公分 8:扣线竖长=中立插板数-0.2公分 9:纱扇子高里挂=边框-上梁满外-4公分纱扇子高外挂=边框-上梁满外-1.3公分
铝合金门窗合同书
合同编号 铝合金门窗 （定制产品） 合 同 书 项目名称： 业主姓名： 联系方式： 施工方： 签订日期：年月日
铝合金门窗合同书 甲方： 乙方：武汉创新巨统新型建材有限公司 根据《中华人民共和国合同法》及相关法规规定，为明确双方的权利、义务，经双方协商一致，签订就乙方向甲方供应、安装铝合金门窗之合作合同，合同内容如下： 一. 产品名称、主要材料、规格型号、计量单位和数量： （一）产品名称： （二）主要材料： 1、铝型材： ●品牌：山东华建。铝材壁厚。 ●喷涂工艺：粉沫喷涂，颜色：。 2、玻璃：双钢化中空白玻璃。 3、胶条：汽车级硅胶三元乙丙（EPDM）胶条。 4、五金件：标配五金配件广东坚朗，可选配，单价: 。 6、门窗规格型号： 门窗规格型号详见见附件《门窗设计方案》。 7、门窗的面积及数量：门窗面积按平方米计算，以武汉创新巨统新型建材有限公司报价清单为准。 注：在合同执行过程中门窗面积及总价，以实际面积计算总价为准（对照附件《门窗设计方案》）。
二.合同金额： 门窗的总价为人民币(大写）元整(RMB: 元)，不含税价。 三.交货地点、运输方式及安装： 四.交货期： 乙方收到甲方首付款及书面签字确认的《门窗设计方案》后，35日内完成生产，发货到甲方工地并安装。如因甲方原因推迟发货，乙方不负违期责任。因甲方签字确认时间上的延误，则相应交货期顺延；若遇国家法定节假日，则相应交货期顺延（春节期间顺延25天）。 五.付款方式： 1.合同正式签署后，甲方向乙方支付货款，即：人民币（大写） 元整，。因款项延迟则本合同顺延执行。 2.乙方开收据收本工程货款，如需发票，请加总价6%。 六.售后服务： 1、门窗免费保修三年，五金件免费保修十年（进口）/五年（国产），自验收合格之日起计算，不属产品质量问题或人为因素导致产品损坏的发生费用由甲方自理。超过保修期后，甲方在使用过程中出现的质量问题乙方有义务进行终身维护，相关费用由甲方自理。 注：铝材变形、油漆大面积脱落、玻璃破裂、五金件无法正常使用属产品质量问题。 2、如因甲方未全额付清合同总价的货款，乙方有权不负责售后维修。 七.特别提示： 1、任何承诺或变动皆需要双方书面签字确认，否则视为无效。 2、因门窗属定制类产品，乙方下单至工厂生产后，概不退货。非标准配件部分出现质量问题，只有在维修后仍无法恢复其正常功能的情况下，可予以换货。 3、门窗实际尺寸结合现场相应洞口安装尺寸允许与《门窗设计方案》±3CM差异、
巷道修复安全技术措施
编号C S-X/01号 山西兴县华润联盛关家崖煤业有限公司 4#煤三采区运输、回风大巷 修复施工安全技术措施 编制单位：技术科 编制日期：二〇一六年二月二十三日
审批程序
一、工程概况： 43采区运输、回风大巷由于施工时间较长，受压力影响，巷道顶板离层、底鼔、巷道片帮现象，经研究决定需对此段巷道进行修复，为保证修复时的施工安全，特编制本安全技术措施。 二、修复位置： 工程修复统计表 三、施工方案： 1、施工要求：按照技术科指定位置进行卧底（，采用风镐，手镐施工。 2、三采区回风、运输大巷，补打顶锚索。顶板采用锚索+W钢带补强，间距2400mm，长度6300mm；锚索预紧力不小于30Mpa。锚索为双排迈步布置。 3、片帮处补打帮锚杆。帮部锚杆间排距800mm×800mm，锚杆采用φ18mm 左旋无纵筋高强度螺纹钢，长度2000mm；帮部锚杆锚固力不得小于30KN(10MPa)，扭距力不得小于； 树脂药卷K2360型，巷道顶部每根锚索使用4根树脂药卷，帮部每根锚杆使用1根树脂药卷。 铁托板：由150×150×10mm的圆形钢板制成，中部开φ20mm孔； 金属网：方格规格为100×100； 钢绞线：Φ×6300mm；
W钢带：3600×250×6mm的钢板，眼孔直径； 4、修复后的巷道规格为：净宽，净高不低于。 5、卧底后巷道两帮必须刷齐。 6、加强顶板管理，失效锚杆、锚索必须及时补打，按规定要求及时打注锚杆、锚索。 7、修复由外向里逐步进行，顶部出现漏顶、网兜的地方必须及时补打锚杆，漏顶面积较大的必须挂梁网打锚杆支护，并将金属菱形网重新连接好。 8、加强巷道工程质量管理，保证巷道的内在质量达到施工要求。 9、巷道卧底时将皮带机架吊挂巷道顶板梯子梁上。 10、卧底完工后，应将巷道底板、两侧卧平，前后坡度顺平，不能出现坑洼不平现象，大块矸石杂物清理干净。 四、运输方式： 皮带机运输,、矿车运输 五、主要安全技术措施： （一）顶板离层加强支护安全技术措施 1、人员进入工作地点先检查后工作，发现问题及时处理，严格坚持“不安全不生产”的原则。 2、施工前，将风、水管路接到施工地点，准备好施工工具和支护材料。 3、修复前先检查维护好原巷道的顶板，需打注锚索进行加固的必须及时打注，确保原支护正常。 4、施工前，清理好施工地点的杂物矸石，清理好退路。 5、施工过程中，必须有一名有经验的老工人监护顶板情况，发现险情，及
flac3D蠕变基础知识
flac3D蠕变基础知识 分类：岩土蠕变 | 标签：FLAC3D creep 2009-06-09 18:37 阅读(1422)评论(0) 收集了一些FLAC3D的蠕变基础知识，希望对有需要的人起到帮助作用，欢迎下载！ 蠕变模型 将flac3d的蠕变分析option进行了简单的翻译，目的是为了搞清楚蠕变过程中系统时间是如何跟真实时间对应的。 1. 简介 Flac3d可以模拟材料的蠕变特性，即时间依赖性，flac3d2.1提供6种蠕变模型： 1. 经典粘弹型模型model viscous 2. model burger 3. model power 4. model wipp 5. model cvisc 6. powe蠕变模型结合M-C模型产生cpow蠕变模型（model cpow） 7. 然后WIPP蠕变模型结合D-P模型产生Pwipp蠕变模型（model pwipp）； 8 model cwipp 以上模型越往下越复杂，第一个模型使用经典的maxwell蠕变公式，第二个模型使用经典的burger蠕变公式，第三个模型主要用于采矿及地下工程，第四个模型一般用于核废料地下隔离的热力学分析，第五个模型是第二个模型的M-C扩展，第六个模型是第三个模型的M-C扩展，第七个模型是第四个模型的D-P扩展，第八个模型也是第四个模型的一种变化形式，只是包含了压硬和剪缩行为。 2. flac3d解流变问题 2.1简介
流变模型和flac3d其他模型最大的不同在于模拟过程中时间概念的不同，对于蠕变，求解时间和时间步代表着真实的时间，而一般模型的静力分析中，时间步是一个人为数量，仅仅作为计算从迭代到稳态的一种手段来使用。 2.2 flac3d的蠕变时间步长 对于蠕变等时间依赖性问题，flac3d容许用户自定义一个时间步长，这个时间步长的默认值为零，那么材料对于粘弹性模型表现为线弹性，对于粘塑性模型表现为弹塑性。（命令set creep off也可以用来停止蠕变计算。）这可以用来在系统达到平衡后再开始新的蠕变计算。蠕变公式中包含时间，所以计算中时间步长对程序响应有影响。 虽然用户可以对时间步进行设置，但并不是任意的。 蠕变过程由偏应力状态控制，从数值计算的精度来讲，最大蠕变时间步长可以表示成材料粘性常数和剪切模量的比值： For the power law ----------省略。For the WIPP law -----------省略 For the cvisc model, 上面方程应该写成：tmax = min ( ηK/GK，ηM/GM) 上标K和M分别代表Kelvin和Maxwell。 蠕变压缩的时间限制包括系统体积反应，并且估计为粘性和体积模量的比值。粘性可以表示为σ和体积蠕变压缩速率的比值。 建议利用FLAC3D作蠕变分析开始时所采用的蠕变时间步，比根据上式算得的时间tmax小两到三个数量级。通过调用SET creep dt auto on ，可以利用自动时间步自动调整。作为一项规则，时间步的最大值（SET creep maxdt ）不能超过tmax。 用来计算tmax的应力σ大小，可由蠕变开始之前的初始应力状态决定。同样，σ作为von Mises不变量，可以用FISH函数计算。 涉及体积变化响应的蠕变分析，其最大时间步长可以表示成材料粘性常数和体积模量的比值，这里粘性常数就是平均应力和蠕变体应变率的比值。 一般flac3d推荐使用的初始蠕变时间步长比最大时间步长（由上述公式计算得到的）约小2到3个数量级。如果使用set creep dt auto on命令，那么程序将自动调整蠕变的时间步长，同样应当记住通过命令（set creep maxdt）设置的最大蠕变时间步不能超过。 2.3自动调整蠕变时间步长 用户可以设置蠕变时间步为一个常数值，也可以使用set creep dt auto on命令自动调节。如果时间步长自动变化，那么当最大不平衡力超过某一阀值时，它就会减小；当最大不平衡力小于某一水平时它就会增大。系统将该阀值定义为最大不平衡力和平均节点力的比值。